Bir SDR alıcısı için ev yapımı bir dönüştürücü inşa ediyoruz. Alıcı giriş filtresi Alıcı için ev yapımı filtre d 3 4

Aynı zamanda statik elektriğin neden olduğu bozulmalara karşı da iyi korunurlar. Bu tür transistörler kullanılarak radyo alıcıları için basit ve etkili karıştırıcılar yapılabilir. İncirde. Şekil 1 böyle bir karıştırıcının tipik bir diyagramını göstermektedir.

Sinyal voltajı transistörün ilk kapısına uygulanır ve yerel osilatörün voltajı (düz aralık jeneratörü, VFO) ikinciye uygulanır Mikserin dinamik aralığı (intermodülasyon için - yaklaşık 70 dB, engelleme için - 90 dB'den fazla) transistör kapılarında sıfıra yakın bir ön gerilimde maksimum değerine ulaşır. Transistörün yüksek çıkış direnci (10...20k0m), 500 kHz frekansında yaygın olarak kullanılan manyetostriktif elektromekanik filtrelerle iyi bir uyum içindedir ve düşük drenaj akımı (yaklaşık 1...1,5 mA), doğrudan transistörün kullanılmasına izin verir. EMF uyarma sargısının bağlantısı. Aynı zamanda önemli bir dönüşüm eğimi (yaklaşık 1,5...2 mA/V), amplifikatör olmadan bile kabul edilebilir alıcı hassasiyetini garanti eder. Her iki girişin yüksek giriş empedansı, mikserin ön seçici ve GPA ile eşleşmesini büyük ölçüde basitleştirir.

Bu karıştırıcılara dayanarak, ortalama bant genişliğine sahip 500 kHz frekansta bir disk EMF kullanılarak, birkaç saatlik yavaş, keyifli çalışmayla, 80 metre menzil için oldukça hassas ve gürültüye dayanıklı bir gözlemci alıcısı yapıldı. tasarımda ve kurulumda. Diyagramı Şekil 2'de gösterilmektedir. 2. Çift değişkenli direnç R27 üzerinde yapılan ayarlanabilir zayıflatıcıya 1 μV seviyesinde bir giriş sinyali verilir. Tek bir dirençle karşılaştırıldığında bu çözüm, tüm HF aralığı boyunca 60 dB'den fazla zayıflama kontrol derinliği sağlar ve bu da hemen hemen her antenle optimum alıcı çalışmasına olanak tanır.

Daha sonra sinyal, C4 kapasitörü aracılığıyla harici kapasitif bağlantıyla L1, L2, C2, SZ, C5 ve C6 elemanlarından oluşan giriş bant geçiren filtreye beslenir. Zayıflatıcının şemada gösterilen kapasitif bölücü S2SZ aracılığıyla birincil devreye bağlanması, düşük empedanslı antenler için önerilir (yaklaşık 20 m uzunluğunda çeyrek dalga "ışın", koaksiyel kablo besleyicili dipol veya "delta"). Uzunluğu dalga boyunun dörtte birinden önemli ölçüde daha az olan bir tel parçası biçimindeki yüksek empedanslı bir anten için, zayıflatıcının çıkışı (şemadaki R27.2 direncinin üst terminali) X1 terminaline bağlanmalıdır. kartın, giriş filtresinin ilk devresine C1 kondansatörü aracılığıyla bağlanması. Belirli bir anten için bağlantı yöntemi, maksimum ses seviyesi ve alım kalitesine göre deneysel olarak seçilir.

İki devreli DFT, 50 Ohm anten direnci ve 200 Ohm (R4) yük direnci için optimize edilmiştir.Dirençlerin dönüşümü nedeniyle DFT iletim katsayısı yaklaşık +3 dB'dir. Alıcıyla birlikte rastgele uzunluktaki bir anten kullanılabildiğinden ve bir zayıflatıcı ile ayarlandığında, DFT girişindeki sinyal kaynağının direnci geniş bir aralıkta değişebildiğinden, filtre girişine eşleşen bir direnç R1 takılır. bu koşullar altında oldukça kararlı bir frekans tepkisi sağlar. En az 1,4 μV seviyesinde seçilen DFT sinyali, transistör VT1'in ilk kapısı olan mikserin girişine beslenir. İkinci kapısı, C7 kapasitörü aracılığıyla 1...3 Veff seviyesinde yerel bir osilatör sinyal voltajı alır.

Yerel osilatörün frekansları ile giriş sinyali arasındaki fark olan, 25...35 µV düzeyinde bir ara frekans sinyali (500 kHz), bir devre tarafından transistör VT1'in boşaltma devresine tahsis edilir. filtre sargısı Z1'in ve kapasitörler C12 ve C15'in endüktansı tarafından oluşturulur. R11C11 ve R21C21 devreleri, mikserlerin genel güç kaynağı devresini, ona giren yerel osilatör, ara ve ses frekansı sinyallerinden korur.

Alıcının ilk yerel osilatörü, transistör VT2 üzerindeki kapasitif üç noktalı devreye göre yapılır. Yerel osilatör devresi L3C8-C10 elemanlarından oluşur. Yerel osilatörün frekansı, 4000...4300 kHz aralığında değişken bir kapasitör C38 kullanılarak ayarlanabilir (kenarlarda bir miktar marj vardır). 80 metrelik bantta amatör radyo istasyonları alt yan bandı kullanır ve alıcı IF yolu (aşağıya bakın) üst yan bandı vurgulamaya odaklanır. Alınan sinyalin yan bandın ters çevrilmesini sağlamak için VFO frekansının 80 metrelik amatör bandın üzerinde olması gerekir. Dirençler R2, R5 ve R7, transistörün doğru akım çalışma modunu belirler ve (derin OOS nedeniyle) katı bir şekilde ayarlar. Direnç R6, sinyalin spektral saflığını (şeklini) artırır. Her iki yerel osilatörün (+6 V) güç kaynağı, entegre DA1 dengeleyici tarafından dengelenir. R10C14C16 ve R12C17 devreleri, her iki yerel osilatörün ortak güç kaynağı devresini korur ve bunları birbirlerinden ayırır.

Alıcıdaki sinyallerin ana seçimi, ortalama 2,75 kHz geçiş bandı genişliğine sahip EMF Z1 tarafından gerçekleştirilir.Kullanılan EMF türüne bağlı olarak, bitişik kanaldaki seçicilik (geçiş bandının 3 kHz üstünde veya altında bir ayarlama ile) 60...70 dB'e ulaşır. C19, C22 kapasitörleri tarafından rezonansa ayarlanan çıkış sargısından, sinyal, birinci karıştırıcıya benzer bir devreye göre transistör VT4 üzerinde yapılan bir karıştırma detektörüne beslenir. Yüksek giriş direnci, EMF'de mümkün olan minimum sinyal zayıflamasının (yaklaşık 10...12 dB) elde edilmesini mümkün kıldı ve bu nedenle transistör VT4'ün ilk kapısında sinyal seviyesi en az 8...10 µV'dir.

Alıcının ikinci yerel osilatörü, birinciyle hemen hemen aynı devrede transistör VT3 üzerinde yapılır, yalnızca indüktör yerine seramik rezonatör ZQ1 kullanılır. Bu devrede salınımların üretilmesi yalnızca rezonatör devresinin endüktif reaktansı ile mümkündür (salınım frekansı seri ve paralel rezonans frekansları arasında olduğunda). Genellikle bu tür alıcılarda, ikinci yerel osilatörde oldukça az sayıda bir set kullanılır - 500 kHz'de bir kuvars rezonatörü ve üst geçiş bandına sahip bir EMF. Bu uygundur, ancak alıcının maliyetini önemli ölçüde artırır. Alıcımızda, frekans ayar elemanı olarak, geniş bir rezonans aralığına (en az 12... 15 kHz) sahip, uzaktan kumandalardan yaygın olarak kullanılan 500 kHz'lik bir seramik rezonatör kullanılmaktadır. C23 ve C24 kapasitörleriyle, ikinci yerel osilatörün frekansı en az 493...503 kHz aralığında kolayca ayarlanabilir ve deneyimlerin gösterdiği gibi, doğrudan sıcaklık etkileri hariç, uygulama için yeterli frekans kararlılığına sahiptir.

Bu özellik sayesinde, ortalama frekansı yaklaşık 500 kHz ve bant genişliği 2,1...3,1 kHz olan hemen hemen her EMF alıcı için uygundur. Bu, yazar tarafından kullanılan EMF-11D-500-3.0V veya EMFDP-500N-3.1 veya FEM-036-500-2.75S olabilir. Harf indeksi, taşıyıcıya göre hangi yan bandın bu filtre tarafından tahsis edildiğini - üst (B) veya alt (H) veya 500 kHz frekansın filtre geçiş bandının ortasına (C) düşüp düşmediğini gösterir. Bizim alıcımızda bu önemli değil, çünkü kurulum sırasında ikinci yerel osilatörün frekansı filtre geçiş bandının 300 Hz altına ayarlanmıştır ve her durumda üst yan bant vurgulanacaktır.

Yaklaşık 500 kHz frekansa (yazarın kopyasında 498,33 kHz) ve yaklaşık 1,5...3 Veff voltaja sahip ikinci yerel osilatör sinyali, transistör VT4'ün ikinci kapısına beslenir. Dönüşümün sonucunda sinyal spektrumu ses frekans bölgesine aktarılır. Dedektörün dönüşüm faktörü (kazanç) yaklaşık 4'tür.

Ultrasonik ses çıkışından gelen sinyal VD1 diyotları tarafından algılanır. VD2 ve AGC kontrol voltajı, kontrol transistörü VT5'in kapı devresine beslenir. Gerilim seviyesi eşiği (yaklaşık 1 V) aşar aşmaz, transistör açılır ve onun oluşturduğu gerilim bölücü ve direnç R20, ses frekansı çıkış sinyalini yaklaşık 0,65 ... 0,7 VEff seviyesinde stabilize eder; maksimum çıkış gücü yaklaşık 60 mW'tır. Böyle bir güçle, yüksek verimliliğe sahip modern ithal hoparlörler üç odalı bir dairenin seslerini çıkarabilir, ancak bazı yerli hoparlör türleri için bu yeterli olmayabilir. Bu durumda AGC eşik voltajını iki katına çıkarabilirsiniz. VD1, VD2 olarak kırmızı LED'lerin takılması ve ultrasonik ünitenin besleme voltajının 12 V'a yükseltilmesi.

Dinlenme modunda veya yüksek empedanslı kulaklıklarla çalışırken, alıcı oldukça ekonomiktir - akım tüketimi 12 mA'yı geçmez Maksimum ses seviyesinde 8 Ohm dirençli dinamik kafa ile akım tüketimi 45 mA'ya ulaşabilir. Alıcıya güç sağlamak için, en az 50 mA akımda +9 V'luk stabilize bir voltaj sağlayan herhangi bir endüstriyel veya ev yapımı güç kaynağı uygundur. Otonom güç kaynağı için özel bir kaba veya pillere yerleştirilmiş galvanik hücrelerin kullanılması uygundur.

Örneğin, 8,4 V voltaj ve 200 mAh kapasiteye sahip bir HR22 şarj edilebilir pil (Krona boyutunda), orta ses seviyesinde dinamik bir kafa üzerinde üç saatten fazla ve yüksek empedanslı telefonlarda on saatten fazla hava dinleme sağlar. Konektörler, değişken dirençler ve KPE hariç alıcının tüm parçaları, tek taraflı folyo fiberglastan yapılmış 45x160 mm ölçülerinde bir panel üzerine monte edilmiştir. Kartın baskılı iletkenlerin yanından çizimleri ve parçaların konumu Şekil 1'de gösterilmektedir.

Transistörler VT1, VT4, BF961, BF964, BF980, BF981 serilerinden herhangi biri veya yerli KP327 serisi olabilir. Bu tiplerin bazıları için, 1 ... 2 mA'lik bir drenaj akımı elde etmek için kaynak devresinde bir direnç değerinin seçilmesi gerekli olabilir. Yerel osilatörler için, p-p-p yapısının ithal transistörleri - 2SC1815, 2N2222 veya herhangi bir harf indeksine sahip yerli KT312, KT3102, KT306, KT316 uygundur. 2N7000 alan etkili transistör, BS170, BSN254, ZVN2120A, KP501A analogları ile değiştirilebilir. Diyotlar 1N4148 - herhangi bir silikon, örneğin herhangi bir harf indeksine sahip KD503, KD509, KD521, KD522.

Sabit dirençler - dağıtım gücü 0,125 veya 0,25 W olan her türlü direnç. Şasiye monte edilen parçalar da herhangi bir tipte olabilir. Çift değişkenli direnç R27, 1...3,3 k0m dirence ve R26 - 47...500 Ohm'a sahip olabilir. Ayarlama kapasitörü C38, hava dielektrikli ve maksimum kapasitesi en az 240 pF olan küçük boyutlu bir kondansatördür, örneğin bir transistörlü yayın alıcısından gelen küçük boyutlu bir KPI. Kapasitör, 1:3...1:10 gecikmeli basit bir verniye ile donatılmalıdır.

Döngü kapasitörleri - küçük boyutlu seramik KD, KT, KM, KLG, KLS, K10-7, küçük TKE (PZZ, M47 veya M75 grupları) veya benzer ithal olanlar (siyah noktalı turuncu disk veya sıfır TKE - MP0 ile çok katmanlı) . Düzeltici kapasitörler - BARONS'tan CVN6 veya benzeri küçük boyutlu olanlar. Isıya dayanıklı film veya metal film kapasitörleri C26 ve C29, örneğin MKT, MKR serisi ve benzerlerinin kullanılması tavsiye edilir. Bloke edici seramik ve oksitlerin geri kalanı her türden, ithal, küçük boyutludur. 22 μH endüktanslı standart küçük boyutlu EC24 bobinleri, L1 ve L2 DFT bobinleri olarak kullanılır. Bu seçenek, yeni başlayan radyo amatörlerinin çoğu tarafından pek sevilmeyen ev yapımı bobinlerden vazgeçmenize olanak tanır.

L3 yerel osilatör bobini ev yapımıdır.Sarımı için, 600NN ferritten yapılmış 2,8 mm çapında düzelticili ve ev tipi transistörlü radyoların standart 465 kHz IF devrelerinden bir ekranlı hazır bir çerçeve kullanılır. 8,2 μH'lik bir endüktans elde etmek için 0,17...0,27 mm çapında 31 tel dönüşü gerekir. Bobini üç bölüme eşit şekilde sardıktan sonra çerçeveye bir düzeltici vidalanır ve ardından bu yapı bir alüminyum ekran içine alınır. Standart silindirik manyetik devre kullanılmaz. Genel olarak, ev yapımı bobinler için bir çerçeve olarak, bir radyo amatörünün kullanabileceği herhangi bir şeyi elbette baskılı iletkenlerde uygun ayarlarla kullanabilirsiniz. Düzelticisi dış yüzeyinde bir diş bulunan ve bir tornavida için bir yuvaya sahip bir ferrit kap olan ithal 455 kHz IF devreleri çok kullanışlı ve termal olarak stabildir. 0,17...0,27 mm çapında tüm versiyonlarda tel.

Yukarıda belirtildiği gibi DFT, indüktör olarak standart ithal küçük boyutlu EC24 tipi bobinleri ve benzerlerini kullanır. Elbette gerekli endüktansta hazır bobinler satın almak sorunluysa, yukarıdaki formülleri kullanarak dönüş sayısını hesaplayarak DFT'de ev yapımı bobinler de kullanabilirsiniz. Tersine, ev yapımı bobinlerin sarılmasında zorluk çıkarsa, L3 olarak hazır ithal 8,2 µH indüktörü de kullanabilirsiniz. L4 bobini - 70...200 µH aralığında endüktansa sahip herhangi bir hazır. 600...2000 geçirgenliğe sahip ferritten yapılmış standart boyutlu K7x4x2 (K10x6x3) manyetik çekirdek üzerine PEV-2 0,15 tel ile 20-30 tur sararak kendiniz yapabilirsiniz (daha fazla dönüş sayısı daha küçük değerlere karşılık gelir) çapı ve/veya geçirgenliği).

Servis yapılabilir parçalara sahip, doğru şekilde monte edilmiş bir alıcı, kural olarak ilk açıldığında çalışmaya başlar. Yine de kurulumu için tüm işlemleri aşağıda özetlenen sırayla yapmakta fayda var. Ses seviyesi kontrolü maksimum sinyal konumuna ayarlanmıştır. Güç kaynağı devresine bağlı bir multimetre kullanarak akım tüketiminin 12...15 mA'yı aşmadığını ve alıcının kendi gürültüsünün hoparlörde duyulup duyulmadığını kontrol edin. Ardından multimetreyi DC voltaj ölçüm moduna geçirin. DA2 mikro devresinin ve transistörlerin terminallerindeki voltajı ölçün. Tabloda verilen verilere uygun olmalıdırlar. 1 ve 2.

Daha sonra ana bileşenlerin genel performansının basit bir kontrolü gerçekleştirilir. Ultrasonik ses sistemi düzgün çalışıyorsa, DA2'nin 3 numaralı pimine elinizle dokunmanız hoparlörde yüksek, hırıltılı bir sesin ortaya çıkmasına neden olacaktır. C27, R19, R20 elemanlarının ortak bağlantı noktasına dokunmak, aynı tınıda ancak belirgin şekilde daha düşük ses seviyesinde bir sesin ortaya çıkmasına yol açmalıdır - burası AGC'nin etkinleştirildiği yerdir. Alan etkili transistörlerin drenaj akımlarını, R9 ve R16 kaynak dirençleri üzerindeki voltaj düşüşüyle ​​kontrol ediyoruz. 0,44 V'u aşarsa (yani, transistör boşaltma akımı 2 mA'yı aşarsa), kaynak dirençlerinin direnci artırılmalı ve boşaltma akımı 1 ... 1,5 mA'ya düşürülmelidir.

İkinci yerel osilatörün hesaplanan frekansını ayarlamak için J2 teknolojik atlama kablosunu çıkarın ve bunun yerine bu konnektöre bir frekans ölçer bağlayın. Bu durumda, transistör VT4, ikinci yerel osilatörün sinyalinin dekuplaj (tampon) amplifikatörünün işlevini yerine getirir; bu, frekans ölçerin frekans ayar doğruluğu üzerindeki etkisini neredeyse tamamen ortadan kaldırır. Bu, yalnızca kurulum aşamasında değil, daha sonra çalışma sırasında da kullanışlıdır; operasyonel izlemeye ve gerekirse alıcıyı tamamen sökmeden yerel osilatör frekanslarının ayarlanmasına olanak tanır. Gerekli frekans, C24 kondansatörü seçilerek (kabaca) ve C23 kondansatörü (tam olarak) ayarlanarak ayarlanır. J2 atlama telini yerine geri getirin ve benzer şekilde, J1 işlem atlama teli yerine frekans ölçeri bağlayarak kontrol edin ve gerekirse ayarlayın (L3 endüktansını ayarlayarak) ve GPA ayar aralığı çok geniş olacaktır; seri olarak daha büyük maksimum kapasiteye sahip bir KPI kullanmak Gerekli kapasitesinin bağımsız olarak seçilmesi gereken ek bir germe kapasitörünü dahil edebilirsiniz.

Ayarlar için

EMF'nin giriş ve çıkış sargılarının GSS ile rezonansında, filtre geçiş bandının ortasına karşılık gelen frekansa sahip modüle edilmemiş bir sinyal, 20 ... 100 kapasiteli bir kapasitör aracılığıyla transistör VT1'in ilk kapısına beslenir. pF. C12, C22 kapasitörleri (kabaca) seçilerek ve C15, C19 kapasitörlerinin ince ayarı yapılarak filtre maksimum çıkış sinyaline ayarlanır. AGC çalışmasını önlemek için GSS sinyal seviyesi, ULF çıkışındaki sinyal 0,4 Veff'i aşmayacak şekilde korunur. Kural olarak, kaynağı bilinmeyen bir EMF için, rezonans kapasitansının yaklaşık değeri bile bilinmemektedir ve EMF türüne bağlı olarak 62 ila 150 pF arasında değişebilir. Alıcının 80 metrelik bir aralıkta normal çalışması için, en az 10...15 m uzunluğunda harici bir anten bağlanması tavsiye edilir.Alıcıya pillerden güç verirken, bir topraklama kablosu veya aynı uzunlukta bir karşı ağırlık teli. Panel betonarme binalarda su temini, ısıtma veya balkon korkuluklarında topraklama olarak metal borular kullanılarak iyi sonuçlar elde edilebilir.

FOS bant genişliğini daraltma

AGC'li mikrofon amplifikatörü

K174PS1'de rezonans amplifikatör devresi

0,2...200 MHz frekans aralığı L devresinin seçimine göre belirlenir. İletim katsayısı şu değerden az değildir:

20 dB. AGC derinliği en az 40 dB'dir.

LED S-metre

S-metreyi ses kontrolünden önce ULF girişine bağlayın. Ayar, bu bölücünün değerlerini netleştirmek için R9 ve R10 dirençlerinin bir ayar direnciyle değiştirilmesinden oluşur.

HF radyo istasyonunun transistör güç amplifikatörü için alçak geçiş filtresi

Önerilen alçak geçiş filtresi, çıkış gücü 200 watt'tan fazla olmayan, 1,8 ila 30 MHz frekans aralığında bir transistör güç amplifikatörü ile birlikte çalışır.

Alçak geçişli filtre indüktörleri çerçevesizdir ve 14 aralık için 1,2 mm çapında PEV-2 tel ile dönüşten dönüşe sarılır; 18; 21; 24.5; Geri kalanı için 28 MHz ve 1,0 mm çapında PEV-2 tel. Standart seriye girmeyen C1, C2, C3 kapasitörlerinin değerleri paralel veya seri bağlı birkaç kapasitör arasından seçilmelidir.

Yapısal olarak, alçak geçiş filtresi, manyetik olmayan malzemeden yapılmış bir koruyucu mahfaza içine alınmış, tek bir formda 1 tip 11P3N tipi üç bölümlü seramik bisküvi anahtarı üzerinde yapılır. Bakır bara 2, alçak geçiren filtrenin ortak telidir ve bağlanır

elektriksel olarak muhafaza 3, radyo şasisi ve yer veriyolu ile. Anahtarın orta bisküvisi, filtre elemanlarının montajı için bir destektir. Alçak geçiş filtresinin giriş ve çıkışına SR-50 tipi koaksiyel konektörler takılıdır.

I. Milovanov UY0YI

Bant anahtarı

Transistörlerin emitörleri aralık anahtarlama rölesine yüklenir

Basit bir alıcı için Q çarpanı

Olumlu geri bildirim nedeniyle alıcının hassasiyetini ve seçiciliğini değiştirmeden artırmanıza olanak tanıyan bir eklenti.

Bir Q-çarpanı, değeri değiştirilebilen, pozitif geri beslemeli, düşük uyarılmış bir elektriksel salınım üretecidir. Jeneratörün çalışma modu, salınım devresindeki aktif kayıpların telafisi eksik olacak şekilde seçilirse, salınımların kendi kendine uyarılması meydana gelmeyecek, ancak devrenin kalite faktörü çok yüksek olacaktır. Alıcının rezonans yükselticisine böyle bir devre dahil edildiğinde seçicilik ve hassasiyet on kat artabilir. Çoğu zaman, bir ara frekans amplifikatörüne bir Q-çarpanı dahil edilebilir. Q-çarpanının kendisi, onu alıcıya bağlamak için uçları olan ayrı bir yapı biçiminde yapılmıştır.

Yükseltici özelliklerini belirleyen taranistörün yayıcı akımı, değişken direnç R2 ile sorunsuz bir şekilde ayarlanabilir. Emitör akımı düşük olduğunda PIC'in etkisi zayıf olur. Verici akımının kademeli olarak artmasıyla birlikte, transistörün yükseltme özelliklerindeki artışa bağlı olarak PIC'in etkisi artar ve son olarak belirli bir geri besleme değerinde jeneratör uyarılır. -uyarma, o zaman ikinci bir yerel osilatör gibi çalışacaktır; bu durumda karıştırıcı bant genişliği 500 Hz veya daha azına ulaşabilir. Bu modda alıcı telgraf radyo istasyonlarını alabilir. LC ve L1C1 devreleri ara frekansa ayarlanmalıdır.

Kristal osilatör 500 kHz

Spor ekipmanları 500 kHz frekanslı kuvars osilatörler kullanır. Ancak bir radyo amatörünün gerekli kuvarslara sahip olmadığı görülür. Bu durumda, bir kuvars osilatörü kurtarmaya gelir ve ardından istenen frekansa bölünür. IC 4060 yongasındaki (jeneratör ve 14 bit sayaç) böyle bir cihazın şemasını dikkatinize sunuyoruz.

Jeneratör, 8 MHz'lik bir kuvars frekansında (yaygın olarak bulunur) çalışır. Çıkış sinyalinin frekansı 500 kHz'dir. Çıkış alçak geçiş filtresinin kesme frekansı yaklaşık 630 kHz'dir ve ilk harmoniği ortadan kaldırarak saf sinüs dalgası oluşturur. Tampon amplifikatörü, bir "ortak toplayıcı" devresi kullanılarak iki kutuplu bir transistör üzerinde uygulanır

Karıştırma türü GPA

V.Sazhin

Karıştırma tipi bir VFO, 9 MHz ara frekansa sahip bir alıcı-verici için tasarlanmıştır. Transistör VT1 üzerindeki ana osilatörün ayar aralığı 5,0…5,5 MHz'dir. Kaynak takipçilerinin çıkışındaki RF voltajı yaklaşık 2 volttur. Farklı aralıklardaki çıkış gerilimlerinin eşitliği, L2 ile seri bağlanan Rv dirençlerinin dirençleri seçilerek elde edilir. L2-L3 filtreleri GPA çalışma aralığının ortasına ayarlanır. T1 gibi filtreler 10 mm çapında HF3 ferrit halkalara sarılır.

Frekans dönüştürücü

Diyagramda gösterilen mikser, daha geniş bir dinamik aralık (aktif mikserlerle karşılaştırıldığında) ve çok düşük bir gürültü seviyesi sağlar, bu da ön AMP olmadan bile yüksek alıcı hassasiyeti elde etmeyi mümkün kılar. Mikser çıkışı IF frekansına ayarlanmış bir devre kullanır.

Devre, maksimum hassasiyeti elde etmek için gerekli olan transistörlerin kapılarına, kaynaklara göre negatif öngerilim voltajı uygulama şekli açısından [L.1]'de önerilen devreden farklıdır. Kapılar, T1 sargısı aracılığıyla ortak güç kaynağı negatifine galvanik olarak bağlanır. Ve kaynaklara, kesme direnci R1'den pozitif bir öngerilim voltajı verilir. Dolayısıyla kapılar kaynaklara göre negatif potansiyeldedir. Bu önyargı sağlama yöntemi, ek bir negatif güç kaynağı gerektirmediği için ortak negatifli tasarımlar için faydalıdır.

HF transformatörü, 7 mm çapında ve 100NN veya 50HF geçirgenliğine sahip bir ferrit halka üzerine sarılır. Sarma, 12 tur olmak üzere üç tel halinde gerçekleştirilir. Bir sargı “3” olarak kullanılır ve “1” ve “2” seri bağlanır (bir sargının sonu diğerinin başlangıcına). Diyagramda gösterilen transistörler için optimum öngerilim voltajı 2,5 V'dir (maksimum duyarlılığa ayarlanmıştır) ve yerel osilatör voltajı seviyesi 1,5 V'tur. Transistörler en düşük kesme akımına sahip KP302,303,307'ye uygundur. KP305 transistörleriyle çok daha iyi parametreler elde edilebilir.

Mikser ters çevrilebilir ve bir alıcı-vericide başarıyla kullanılabilir.

EMF kullanan devrenin bir çeşidi Şekil 2'de gösterilmektedir.

Edebiyat

1. V. Polyakov B. Stepanov

heterodin alıcı karıştırıcı

Radyo No.4 1983

Alma/iletme modu anahtarı

heterodin alıcı karıştırıcı

V. Besedin UA9LAQ

Bu başlıkta bir makale yayınlandı. Mikseri anlattıkontrollü dirençler olarak kullanılan alan etkili transistörler üzerinde.Gösterilen karıştırıcı diyagramı eşleşen bir çift kullanılarak yapılmıştır.

n-kanallı FET'ler ve kaynaktan önyargı alırBipolar güç kaynağının negatif voltajı. Bu tür yiyeceklerbir alıcı için oldukça hantal, özellikle de taşınabilir bir alıcı için. Şu andatek kutuplu kaynağa sahip ekipman yaygınlaştı“topraklanmış eksi” ile besleyin.

Mikseri modern gerçeklere uyarlamak için V1 ve V2 transistörlerini K504 serisinin bir transistör düzeneğiyle değiştirmeyi öneriyorum. Bu durumda, kapıları ayar direnci R1 aracılığıyla pozitif voltajla beslenen, p kanallı özdeş bir transistör çiftimiz var.

Yazar tarafından yürütülen araştırma, bu düzeneğin 2 metrelik (144-146 MHz) frekans aralığında bile tatmin edici bir şekilde çalıştığını, ancak böyle bir karıştırıcıya sahip bir VHF alıcısının biraz "aptal" olduğunu gösterdi. Ancak yazar bu karıştırıcıyı yerel VHF TRAN ağı için 145,5 MHz'de bir süperheterodin alıcının VHF FM versiyonunda kullandı. Kuvars yerel osilatörün frekansı 67,4 MHz, alıcının ara frekansı 10,7 MHz'dir. KT399A transistöründeki yüksek frekanslı amplifikatör, alıcının mikrovolt birimleri cinsinden hassasiyetinin elde edilmesine yardımcı oldu.

Düzeneğin alan etkili transistörleri onları "kapatmak" için önyargı gerektirdiğinden, verileri kullanarak alıcının besleme voltajı için bir montaj örneği seçebilirsiniz.Ayrıca, K504NTZ ve K504NT4 düzeneklerindeki alan etkili transistörler oldukça alıcının dinamik özellikleri üzerinde olumlu bir etkiye sahip olabilecek güçlü.

Bu devre basit bir aralık anahtarlamasına (anahtarlama bobinleri) sahiptir, üretim modunun gelişmiş stabilizasyonuna sahiptir ve çok iyi bir stabilite gösterir. IF = 5 MHz'de GFO olarak planlanmıştı, ancak 24 MHz'deki kararlılık oldukça iyiydi (saatte yaklaşık 200 Hz). Genel olarak, belirtilen derecelendirmelerle, 6 dB'den fazla olmayan genlik eşitsizliği ile sürekli olarak 6,7 ila 35 MHz aralığını kapsar.

Sayfayı beğendiyseniz arkadaşlarınızla paylaşın:

Giriş filtresi bir radyo alıcısının en önemli bileşenlerinden biridir. Önceki bölümlerde gösterildiği gibi, üst çalışma frekansının alt çalışma frekansına oranı büyük olan iletişim sistemlerinde bu filtrenin frekansa ayarlanması gerekir. Frekans ayarı . Filtre giriş filtresi olarak ne kadar karmaşık kullanılırsa, radyo alıcı cihazın kalitesi o kadar yüksek olur, ancak aynı anda devrelerin ayar frekansının değiştirilmesi, kalite faktörünün değiştirilmesi ve gerekli iletişim derinliğinin sağlanmasında sorunlar ortaya çıkar. bu devreler arasında.

Çoğu zaman, ayarlanabilir bant geçiren filtre olarak iki bağlı devreden oluşan bir sistem kullanılır. Özellikle kritik devrelerde üç devreli bir filtre takılıdır. Bu durumda oldukça dik bir eğim elde etmek mümkündür. Bazı durumlarda asimetrik frekans yanıtı eğimi () kullanılır.

Eşzamanlı seri ve paralel salınım devrelerinin kullanılması, farklı giriş ve çıkış direnci değerlerini uygulamanıza olanak tanır. Böyle bir filtre, parazit sinyallerin azaltılmasına ek olarak, sinyal kaynağının ve yükün direncinin eşleştirilmesine de olanak tanır. Bu tip filtreye L şeklinde denir. L şeklinde bir bant geçiren filtrenin klasik devresi Şekil 1'de gösterilmektedir.

Bu filtre bir seri devre L1C1 ve bir paralel devre L2C2 kullanır. Genel olarak filtrenin giriş ve çıkış empedansı farklı olabilir. Bu, bir dupleksleyici tasarlarken yararlı olabilir, ancak çoğu zaman giriş ve çıkış empedansı 50 ohm'a ayarlanır. Bu seçim, alıcıyı yapılandırmak için standart ölçüm cihazlarını kullanmanıza olanak tanır. L şeklinde bir bant geçiren filtrenin hesaplanması oldukça basittir. Öncelikle filtre devrelerinin eşdeğer kalite faktörü belirlenir

Nerede F 0 - aralığın ortalama frekansı;
— bant genişliğini filtreleyin.

Şekil 1'de gösterilen L şeklindeki bant geçiren filtrenin reaktif elemanlarının değerleri aşağıdaki formüller kullanılarak belirlenebilir:

L şeklindeki bir filtre bağlantısının seçiciliği yeterli olmayabilir, bu durumda iki bağlantı seri olarak bağlanabilir. Bunlar birbirine paralel dallarla (bu, T şeklinde bir bant geçiren filtre oluşturur) veya seri olarak (bu, U şeklinde bir bant geçiren filtre üretir) bağlanabilir. Elementler L Ve C bağlı şubeler birleştirilir.

Örnek olarak, Şekil 2, U-şekilli bant geçiren filtrenin diyagramını göstermektedir. L2C2'nin elemanları aynı kaldı ve seri devrelerin elemanları endüktans halinde birleştirildi L= 2· L ve kapasite C= 0,5· C 1. Üstelik ürün olduğundan LC aynı kaldığında seri devrenin ayar frekansı aynı kaldı ve filtrenin ortalama frekansına eşit kaldı.

Yukarıda belirtilenlere dikkat edilmelidir. basitleştirilmiş hesaplama seçeneği giriş filtresi. Genlik-frekans tepkisinin veya ile yaklaşıklaştırılmasıyla filtrelerin hesaplanmasına yönelik standart yöntemlerle çok daha iyi sonuçlar elde edilir. Aynı sayıda reaktif elemanla filtre, genlik-frekans tepkisinde daha büyük bir eğim sağlayabilir.

Radyo frekansı filtrelerinde yalnızca paralel salınım devrelerinin kullanılması uygundur. Böyle bir filtre, aynı frekans yanıtını uygulamak için biraz daha fazla sayıda eleman gerektirir. Harici kapasitif kuplajlı iki devreli bant geçiren filtrenin devresi Şekil 3'te gösterilmektedir. Devrelerin endüktansı ve kapasitansı, aşağıdaki formüller (1) kullanılarak hesaplanır: L 2 ve C 2 ve bağlantı kapasitörünün kapasitansı formülle belirlenebilir C 3 = C 2/Q.

Böyle bir filtreye örnek olarak Şekil 6'da, yüzey akustik dalgaları üzerinde yapılan, Murata firmasının SAFEA942MFL0F00 smd alıcı filtresinin görünümü gösterilmektedir.

Murata'nın SAFEA942MFL0F00 filtresinin yüzey akustik dalgaları üzerinde yapılan genlik-frekans tepkisi Şekil 3'te gösterilmektedir. Bu filtre, GSM900 iletişim sistemindeki bir mobil cihaz alıcısı için giriş filtresi olarak çalışmak üzere tasarlanmıştır.

Edebiyat:

"Alıcı Giriş Filtresi" makalesinin yanı sıra şunları okuyun:

Vericinin çıkışından gelen çıkış sinyali, alıcının girişine ulaşırsa, hem herhangi bir istasyonun alınmasını imkansız hale getirebilir hem de alıcının giriş aşamalarına zarar verebilir.
http://site/WLL/Duplexer.php

Baz istasyonu radyo alıcıları tasarlanırken, antenden gelen sinyal enerjisinin birden fazla radyo alıcısının girişlerine dağıtılması zorunluluğu vardır.
http://site/WLL/divider.php

Radyo frekansı yükselticisi radyo alıcısının girişinde bulunduğundan, gürültü özellikleri ve dinamik aralığı esas olarak tüm radyo alıcısının özelliklerini bir bütün olarak belirler.
http://site/WLL/RF/

Amatör radyo iletişimi veya radyo gözetimi için ultra kısa dalga alıcısı, düşük güce sahip ve önemli mesafelerde (1000 kilometreden fazla) bulunan radyo istasyonlarından sinyal alabilmelidir. Zayıf sinyallerin alımı genellikle, bazen kısa mesafede bulunan diğer güçlü istasyonlardan gelen parazit koşullarında gerçekleştirilir. Şehir koşullarında resepsiyona atmosferik ve endüstriyel müdahale eşlik eder. Bu nedenle hassasiyet ve seçicilik gereksinimlerinin son derece yüksek olması gerekir. Amatör radyo iletişimi veya radyo gözetimi için bir alıcı, yüksek frekans kararlılığına, hassas şekilde kalibre edilmiş ve uygun bir ölçeğe, optimum menzil genişletmeye, muhtemelen ayarlanabilir bant genişliğine sahip olmalı ve küçük genel boyutlara ve ağırlığa sahip olmalıdır.

Modern bir amatör HF/VHF alıcısı genellikle telgraf sinyallerini (TLG), tek yan bant modülasyonlu telefon sinyallerini (OM), bazen teletip ve frekans modülasyonlu telefon sinyallerini almak için tasarlanmıştır.

Şu anda en yaygın amatör iletişim alıcısı türü süperheterodindir. Bir süperheterodin alıcıda, yüksek frekanslı sinyallerin ana amplifikasyonu ve bunların seçimi (gerekli alım bant genişliğini sağlayarak), alınan frekansta değil, alınan tüm frekanslar için değişmeden seçilen ara frekansta sağlanır. Bunu bir ara frekansa aktarmak için, alınan sinyal, yerel osilatör G olarak da adlandırılan, frekansı alınandan ara frekans kadar farklı olan yüksek frekanslı bir jeneratörün salınımlarıyla karıştırılır.

Alıcının blok şeması Şekil 1'de gösterilmektedir.

Bir süperheterodin alıcıda, giriş devrelerinin ve RF devrelerinin ayar frekansının yerel osilatör frekansı ile böyle bir şekilde bağlanmasını sağlamak gerekir, böylece bu frekanslar arasındaki fark, tüm alınan aralıktaki ara farka eşit olur.

Bu gereksinimleri dikkate alarak çift frekans dönüşümlü bir süperheterodin alıcı geliştirdik. Alım frekansının gerekli stabilitesini elde etmek için, birinci yerel osilatörün devresinde yeterince yüksek bir salınım frekansına sahip bir kuvars rezonatör kullanılır.

Anten tarafından f1 frekansıyla (144.0 - 144.5 MHz aralığında) alınan sinyal, düşük gürültülü, yüksek frekanslı bir UHF amplifikatörünün (blok 1) girişine beslenir. Gerekli seviyeye yükseltilen sinyal, birinci frekans dönüştürücünün girişlerinden birine (blok 2) beslenir. Frekans dönüştürücünün ikinci girişine, f2 frekansı 138 MHz'e eşit olan birinci yerel osilatörün G1 (blok 10) salınımları sağlanır. F1 ve f2 frekanslı salınımların karıştırılması sonucunda dönüştürücünün (2) çıkışında 6,0 - 6,5 MHz bandında f3 frekanslı salınımlar oluşur.

Ayna girişimi olarak adlandırılan girişimi ortadan kaldırmak için, ikinci frekans dönüştürücünün (blok 4) girişindeki f3 frekansına sahip salınımlar, ayarlanabilir bir PF bant geçiren filtreden (blok 3) geçer.

İkinci frekans dönüştürücü, salınımları f3 ve f4 frekanslarıyla karıştırır. İkinci yerel osilatörün G2'nin (blok 11) düzgün aralık üreteci, 5,5 - 6,0 MHz frekans aralığında salınımlar yaratır. Karıştırma sonucunda, ikinci frekans dönüştürücünün (4) çıkışında, frekansı f5, 500 kHz'lik ara frekansa eşit olan salınımlar oluşur.

Ara frekans salınımları, sinyallerin ana seçimini sağlayan bir elektromekanik EMF filtreleri sisteminden (blok 5) geçer, amplifikatörün ara frekans amplifikatöründe (blok 6) yükseltilir ve ürün dedektörünün girişine beslenir (blok) 7). Ara frekans salınımlarının ve kuvars osilatör G3'ün (blok 12) 500 kHz frekanslı salınımlarının eklenmesi sonucunda, çıkışta (7) düşük frekanslı bir sinyal salınır.

Seçilen düşük frekanslı sinyal, düşük frekanslı bir amplifikatör (blok 8) tarafından güçlendirilir ve ardından kulaklıklara veya hoparlöre (9) beslenir.

Düğüm diyagramları. Çalışma prensipleri.

1, 2, 12 numaralı düğümleri içeren alıcı devre şemasının bir kısmı Şekil 2'de gösterilmektedir. 2. Düşük gürültülü amplifikatör (1), galyum arsenit alan etkili transistör VT1 tipi KT602A üzerinde yapılmıştır. Transistörün çalışması için gerekli voltaj, KT3117A tipi transistör VT2 ve VD3 KS156A zener diyotunu temel alan bir dengeleme stabilizatörü tarafından sağlanır.

Transistör VT1'i statik deşarjlardan korumak için anten girişine arka arkaya silikon diyotlar VD1, VD2 KD503A bağlanır. Devreler L1,C2; L2,C5; L3,C7, birinci frekans dönüştürücünün ana alıcı kanalı üzerinden sağlanır.

Birinci frekans dönüştürücü (2), KD514A tipi VD4 - VD7 yarı iletken diyotlar kullanılarak bir halka devresine göre monte edilir. Ferrit halkaları T1, T2 üzerindeki geniş bant transformatörleri, alıcı devrelerin eşleşmesini sağlar. Dönüşüm sırasındaki küçük kayıplar, VT6 KT368A transistörünü temel alan bir amplifikatör tarafından telafi edilir. Bu yükselticinin bant geçiren filtreyle (3) eşleştirilmesi, geniş bantlı bir transformatör T3 kullanılarak gerçekleştirilir.

İlk yerel osilatör G1 (10), frekans çarpımlı üç aşamalı bir devre kullanılarak monte edilir.

Ana osilatör 10.1, KT316A tipi bir VT3 transistörüne monte edilmiştir. Jeneratörün salınımları, 13,8 MHz frekansına sahip bir kuvars rezonatör tarafından stabilize edilir. Transistörün kolektör devresindeki L4, C14 devresi beşinci harmoniğe ayarlanmıştır, yani. 69 MHz'de.

Transistör VT4 KT316A'daki Cascade 10.2 bir frekans katlayıcıdır. Kollektör devresindeki L5,C18 devresi 130 MHz frekansına ayarlanmıştır.

VT5 KT325V transistöründeki Cascade 10.3, salınımları 130 MHz frekansıyla güçlendirir. L6, C23 devresinden, birinci yerel osilatörün salınımları frekans dönüştürücüye (2) beslenir.

Şek. 3. Yüksek frekans ünitesi (Şekil 2'ye karşılık gelir)

İkinci frekans dönüştürücünün (4) ve düzgün aralıklı jeneratörün (G2) devresi Şekil 4'te gösterilmektedir.

Ayarlanabilir bant geçiren filtre (3) L7, C30 devrelerinde yapılır; L8,C33; L9,C36. Filtre ayarı, üç bölümlü değişken kapasitör C33, C36, C44 kullanılarak düz aralıklı jeneratör G2'nin salınım devresi L12, C44'ün frekans ayarıyla birlikte gerçekleştirilir. Devre L7,C30 ayrı olarak yapılandırılmıştır. Filtreyi daha doğru bir şekilde eşleştirmek için alıcının ön paneline değişken bir kapasitör C30 takılmıştır.

İkinci frekans dönüştürücü (4), KP303G tipi alan etkili transistörler VT7, VT8 kullanılarak dengeli bir devreye göre yapılır. Dönüştürücünün yükü Z1 EMF9D500-3V (5) elektromekanik filtrenin girişidir.

G2 alıcısının ikinci yerel osilatörü, alan etkili transistör VT9 KP303G üzerinde yapılmıştır. Yerel osilatörün salınım frekansı, C44 kondansatörü kullanılarak sorunsuz bir şekilde değiştirilir. Transistörün boşaltma devresinin yükü DR4 indüktörüdür. İndüktör dönüşlerinin bir kısmından gelen yüksek frekanslı voltaj, geniş bant transformatörüne T4 ve ardından VT7, VT8 transistörlerinin kaynak devrelerine beslenir.

Ara frekans amplifikatörünün (6), ürün dedektörünün (7) ve kuvars yerel osilatörün G3 (12) aşamalarının devre şeması, Şekil 2'de gösterilmektedir. 5.

Elektromekanik filtre Z1'in çıkışından, ara frekans yükselticisinin birinci aşamasının girişine ara frekanslı salınımlar sağlanır. Bu aşama, düşük gürültülü alan etkili transistör KP303E üzerinde gerçekleştirilir. Ek seçim (bitişik frekansların bastırılması), bir elektromekanik filtre Z2 kullanılarak gerçekleştirilir.

IF amplifikasyonunun ikinci ve üçüncü aşamaları, çift kapılı alan etkili transistörler KP350A kullanılarak aynı tip devrelere göre yapılır. Kaskadların drenaj yükleri, 500 kHz ara frekansa ayarlanmış L10, C53 ve L11, C59 devreleridir. L11 bobininden ürün dedektörünün (7) girişine salınımlar sağlanır. IF yolunun kazancı, R25 direnci aracılığıyla transistör VT11'in ikinci kapısına uygun voltajın uygulanmasıyla değiştirilebilir.

Dedektör ürünü, silikon yarı iletken diyotlar VD9 - VD12 kullanılarak bir halka devresine göre yapılır.
G3 kuvars osilatörü (12), KT312V tipi bir VT13 transistörü üzerinde yapılmıştır. Devre, 500 kHz salınım frekansına sahip bir kuvars rezonatör X2 kullanıyor. Verici devre direncinden jeneratör salınımları ürün dedektörünün ilgili girişine beslenir.

Dedektörün (7) çıkışından düşük frekanslı sinyal, daha fazla amplifikasyon için düşük frekanslı bir amplifikatöre beslenir.
Bu tasarımda, Concertny elektronik kontrol ünitesinden bu tasarımın gereksinimlerini karşılayan hazır düşük frekanslı amplifikatör kartı kullanıldı. Düşük frekanslı amplifikatörün (8) devresi çalışmada gösterilmemiştir.

Gözlemcinin radyo alıcısının detayları ve tasarımı

Alıcı devresinde aşağıdaki radyo bileşenleri kullanılır:

MLT-0.25 tipi dirençler:

• 24 Ohm - R2.27;
• 100 Ohm - R9,12,17;
• 220 Ohm - R1;
• 680 Ohm - R6,11,14,17,18,20,21,22,24,27,31,35,36;
• 1 kOhm - R3,10,13,32,38;
• 5,1 kOhm - R15,37;
• 30 kOhm - R4,5,16,33,34;
• 100 kOhm - R19,23,25,26,29,30.

Kondansatörler KTK-M, KTK, KM, KSO-G, KPK-M:

• 1 - 15 pF - C1,2,5,7,18,23,30;
• 3,6 pF - C6,15,29,32;
• 10 pF - C14,28,31,34;
• 51 pF - C11,42,43,46,49,50,63;
• 100 pF - C8,10,12,19,24,64,66,70;
• 330 pF - C69;
• 510 pF - C9,19,24,27,53,59,68;
• 1 nF - C3,17,22,35,38,39,54;
• 3.3 nF - C13,16,21,25,26;
• 10 nF - C37,47,51,52,53,56,57,58,60,61,65,67;
• 2200 uF - C62,
• KPI 2x 12-495 pF + 2x 4-15 pF.

Alternatif akım ağından güç alan radyo elektronik ekipmanının parazitten korunmasına yardımcı olacak basit bir dalgalanma filtresinin şematik diyagramı sunulmaktadır.

Filtre iki kapasitör ve bir boğucudan oluşur. Devre çok basittir, ancak yine de performansı büyük ölçüde 1-2-3-4 gaz kelebeğinin doğru üretimine bağlıdır.

Pirinç. 1. Parazite karşı koruma için basit bir ağ filtresinin şeması.

Pirinç. 2. Şok yapmak için ferrit halkalar.

1-2, 3-4 bobin sarımları 15 tur MGTF teli (floroplastik yalıtımlı tel) içerir. Ayrıca 0,25 - 0,35 mm çapında sıradan emaye tel de kullanabilirsiniz.

Pirinç. 3. Aşırı gerilim koruyucu için bobin nasıl sarılır.

Yaklaşık 20 mm çapında bir ferrit halka alıyoruz, üzerine iki sargıyı farklı yönlerde ve farklı yönlerde halkanın diğer yarısında buluşana kadar sarıyoruz. Sargı prensibi Şekil 3'te gösterilmektedir. Böylece sargılar farklı yönlerde ve her biri ferrit halkanın kendi yarısına sarılır.

Devredeki kapasitörler 400V veya daha yüksek bir voltaja göre tasarlanmalıdır.

Şekil 2'de daha gelişmiş bir ağ filtre devresi gösterilmektedir; burada 220V güç kaynağının yanı sıra bir topraklama kablosunun da olduğu varsayılmaktadır. Ayrıca, gücü açıp kapatmaya ve yükteki aşırı akıma karşı koruma sağlamaya yarayan bir S1 anahtarı ve bir F1 sigortası da bulunmaktadır.

Pirinç. 2. Daha gelişmiş bir ev yapımı aşırı gerilim koruyucunun şeması.

Şok bobinini Şekil 1'deki devreyle aynı prensibe göre üretiyoruz. Şok bobini telinin çapı, sigorta akımı ve anahtarın gücü, devredeki güç tüketimine göre seçilmelidir. yük.

Kısıcı ve kapasitörlere dayalı basit bir filtre yaparak parazit miktarını önemli ölçüde azaltabilirsiniz.Daha iyi filtrelemeye ihtiyacınız varsa, birkaç filtreleme ünitesine sahip daha karmaşık filtre devrelerine yönelmeniz gerekecektir.