Kasnak formülünde hız nasıl hesaplanır? V kayış kasnağının çapının hesaplanması

Dişlilerin sınıflandırılması. Kayışın kesit şekline bağlı olarak şanzımanlar şunlar olabilir: düz kayış, V kayışı, yuvarlak kayış, poli V kayışı (Şek. 69). Düz tahrik dişlileri çapraz ve yarı çapraz (açısal) olarak sınıflandırılır, Şekil 1. 70. Modern makine mühendisliğinde en büyük uygulama V kayışları ve poli V kayışları bulunur. Yuvarlak kayış iletiminin sınırlı uygulamaları vardır ( dikiş makineleri, masaüstü makineler, aletler).

Bir tür kayış tahriki Dişli kayış, kayışı kasnaklara geçirerek yükü aktarır.

Pirinç. 70. Düz kayış tahrik çeşitleri: a – çapraz, B – yarı çapraz (açısal)

Amaç. Kayış tahrikleri, esnek bir bağlantıya sahip mekanik sürtünmeli şanzımanları ifade eder ve yükün önemli mesafelerde bulunan miller arasında aktarılması gerektiğinde ve dişli oranı için katı gerekliliklerin bulunmadığı durumlarda kullanılır. Kayışlı tahrik, birbirinden belirli bir mesafede bulunan ve gerilim altındaki kasnakların üzerine yerleştirilmiş bir kayış (kayışlar) ile bağlanan bir tahrik ve tahrikli kasnaklardan oluşur. Kayış ile kasnaklar arasında oluşan sürtünme nedeniyle tahrik eden kasnağın dönüşü, tahrik edilen kasnağın dönüşüne dönüştürülür. Kesit şekline göre ayırt edilirler Düz , Kama , Çoklu çizgi Ve Yuvarlak sürüş kemeri. Düz kayış tahrikleri vardır - Açık aynı yönde dönen paralel miller arasındaki iletimi gerçekleştiren; Geçmek, Kasnaklar zıt yönlerde döndüğünde paralel miller arasındaki iletimi gerçekleştiren; V Köşe (yarı çapraz) Düz kayış tahriklerinde kasnaklar kesişen (genellikle dik açılarda) miller üzerinde bulunur. Kasnak ile kayış arasındaki sürtünmeyi sağlamak için, ön elastik deformasyonla, aktarım kasnaklarından birinin hareket ettirilmesiyle veya bir gergi makarası (kasnak) kullanılarak kayışlarda gerginlik oluşturulur.

Avantajlar. Kayışların esnekliği sayesinde şanzımanlar sorunsuz, sarsıntısız ve sessiz çalışır. Olası kayış kayması nedeniyle mekanizmaları aşırı yüklenmeye karşı korurlar. Düz tahrik dişlileri, büyük merkez mesafeleri için kullanılır ve yüksek bant hızlarında (100'e kadar) çalışır. Hanım). Küçük merkez mesafeleri, büyük dişli oranları ve dönüşün bir tahrik kasnağından birden fazla tahrikli kasnağa aktarımı için V-kayış tahrikleri tercih edilir. Düşük transfer maliyeti. Kolay kurulum ve bakım.

Kusurlar. Büyük dişli boyutları. Kayışın kayması nedeniyle dişli oranında değişiklik. Artan yükler kasnaklı mil destekleri üzerinde. Kayışları gerdirmek için cihazlara duyulan ihtiyaç. Düşük bant dayanıklılığı.

Uygulama alanları. Düz tahrikli şanzıman daha basittir, ancak V kayışlı tahrik daha yüksek çekiş kapasitesine sahiptir ve daha küçük boyutlara sığar.

Poli V-kayışları, üzerinde uzunlamasına V-nervürleri bulunan düz kayışlardır. çalışma yüzeyi kasnakların kama oluklarına dahildir. Bu kayışlar, düz kayışların esneklik ve V kayışlarının kasnaklara daha fazla yapışma gibi avantajlarını birleştirir.

Yuvarlak kayış tahrikleri dikiş makineleri gibi küçük makinelerde kullanılır. Gıda endüstrisi, tezgah üstü makineler ve çeşitli cihazlar.

Güç açısından kayış tahrikleri çeşitli makine ve ünitelerde 50'de kullanılmaktadır. HF T, (5000'e kadar bazı viteslerde kW), çevresel hızda - 40 Hanım, (bazı programlarda 100'e kadar) Hanım), dişli oranları 15'e göre dişli verimliliği: düz kayış 0,93...0,98 ve V kayışı - 0,87...0,96.

Pirinç. 71 Kayış tahrik şeması.

Güç hesaplaması . Tahrik kasnağı üzerindeki çevresel kuvvet

. (12.1)

Kayış tahriklerinin hesaplanması, dinamik yük katsayısı ve şanzıman çalışma modu dikkate alınarak hesaplanan çevresel kuvvete göre gerçekleştirilir:

Sessiz yük için =1, orta dereceli yük dalgalanmaları için =1,1, önemli yük dalgalanmaları için =1,25, şok yükler için =1,5 olduğu varsayılan dinamik yük katsayısı nerededir?

İlk kayış gerdirme kuvveti F O (ön gerilim), kayışın büyük bir esnemeye maruz kalmadan ve gerekli dayanıklılığı kaybetmeden bu gerilimi yeterince uzun süre koruyabileceği şekilde alınır. Buna göre otomatik gergisiz düz standart kayışlar için kayıştaki başlangıç ​​gerilimi = 1,8 MPa; otomatik gerdirme cihazları = 2MPa; standart V kayışları için =1,2...1,5 MPa; poliamid kayışlar için = 3...4 MPa.

İlk kayış gerginliği

Nerede A - Düz kayış tahrik kayışının kesit alanı veya tüm V kayış tahrik kayışlarının kesit alanı.

Tahrik eden ve tahrik edilen S'nin çekme kuvvetleri 2 Yüklü bir transmisyonda kayışın dalları, kasnağın denge durumundan belirlenebilir (Şekil 72).

Pirinç. 72. Güç aktarımı hesaplamaları için şema.

Tahrik makarasının denge durumundan

(12.4)

(12.2) dikkate alındığında, tahrik kasnağı üzerindeki çevresel kuvvet

Lider dal gerginliği

, (12.6)

Tahrikli dal gerilimi

. (12.7)

Tahrik kasnağı mili basıncı

. (12.8)

Önde gelen ve tahrik edilen dalların gerilim kuvvetleri arasındaki ilişki, tamburu çevreleyen esnek, ağırlıksız, uzatılamaz bir ipliğin uçlarının gerilimlerinin bağımlılıkla ilişkili olduğu Euler formülü ile yaklaşık olarak belirlenir.

Kayış ile kasnak arasındaki sürtünme katsayısı nerede ve kasnağın çevre açısıdır.

Dökme demir ve çelik makaralar için sürtünme katsayısının ortalama değeri şu şekilde alınabilir: kauçuk-kumaş kayışlar için = 0,35, deri kayışlar için = 0,22 ve pamuklu ve yün kayışlar için = 0,3.

Bir V-kayışı transmisyonunda sürtünme kuvvetlerini belirlerken, formüllerde sürtünme katsayısı yerine V-kayışları için azaltılmış sürtünme katsayısı kullanılmalıdır.

, (12.10)

Kemer takozunun açısı nerede.

Kayış için verilen kuvvet ilişkilerini birlikte ele aldığımızda tahrik kasnağı üzerindeki çevresel kuvveti elde ederiz.

, (12.11)

Bağımlılıkla belirlenen itme katsayısı nerede

Tahrik kasnağı üzerindeki çevresel kuvvette bir artış, kayış ön geriliminin arttırılmasıyla veya sarma açısı ve sürtünme katsayısının artmasıyla artan çekiş katsayısının arttırılmasıyla elde edilebilir.

Kayışların özelliklerine ilişkin referans verileri içeren tablolar, gerekli çekiş katsayıları dikkate alınarak boyutlarını gösterir.

Geometrik hesaplama . Bilinen merkez mesafesi ve kasnak çaplarına sahip kayışların tahmini uzunluğu (Şek. 71):

Nerede . Uç kayışlar için uzunluk konusunda nihayet anlaşmaya varılır. standart uzunluklar GOST'a göre. Bunu yapmak için, Şekil 73'te gösterilen şemaya göre geometrik bir hesaplama yapın.

Şekil 73. Kayış tahrikinin geometrik hesaplama şeması

Düz kayışlı veya V kayışlı açık şanzımanın nihai olarak belirlenen uzunluğuna göre, şanzımanın gerçek merkezden merkeze mesafesi;

Kayışın sarkmasını ve ilk deformasyonunu hesaba katmayan hesaplama formülleri.

Tahrik makarasının kayış tarafından radyan cinsinden sarılma açısı:

, (12.14)

Derece olarak .

Tasarım hesaplamalarını gerçekleştirme prosedürü. Kayış tahriki için, verilen parametrelere (güç, tork, açısal, hız ve dişli oranı) dayalı tasarım hesaplamaları sırasında, kayışın gerekli yorulma mukavemetini ve kritik çekiş katsayısını sağlayan kayış ve tahrik kasnağının boyutları belirlenir. maksimum verimlilikte. Tahrik kasnağının seçilen çapına bağlı olarak geri kalan boyutlar geometrik bir hesaplamayla belirlenir:

Düz kayış iletiminin tasarım hesaplamasıçekiş kapasitesine göre izin verilen faydalı gerilime göre üretilirler , Hangi kayma eğrileri tarafından belirlenir. Hesaplama sonucunda bandın genişliği aşağıdaki formülle belirlenir:

, (12.15)

İletimdeki çevresel kuvvet nerede; - bant hızı = 10 m/s ve sarma açısı = 1800'de belirlenen maksimum çekiş katsayısına karşılık gelen izin verilen spesifik çevresel kuvvet; - merkez çizgisinin yatay çizgiye eğim açısına bağlı olarak dişli konum katsayısı: =1,0, 0,9, 0,8 eğim açıları için =0...600, 60...800, 80...900; - kasnak sarma açısı katsayısı; - hız katsayısı: ; - varsayılan çalışma modu katsayısı: =1,0 sessiz yük; =0,9 yükleme sn küçük değişiklikler, =0,8 – büyük dalgalanmalı yük, =0,7 – şok yükler.

Hesaplama için öncelikle tahrik kasnağının çapı ampirik formüller kullanılarak belirlenir.

, (12.16)

kW cinsinden iletilen güç nerede, dönüş hızıdır.

Tahrik kasnağı çapı en yakın standarda yuvarlanır.

İzin verilen spesifik çevresel kuvvetin tablo 12.1'e göre belirlendiği bant tipi benimsenmiştir.

Tablo 12.1

Düz tahrik kayışlarının parametreleri

Tahmini bant genişliği Tablo 12.2'ye göre en yakın standart genişliğe yuvarlanır.

Tablo 12.2 Standart genişlik düz tahrik kayışları

Tablo 12.3 Düz kayış kasnağı jantının genişliği.

V-kayışı iletiminin tasarım hesaplamasıçekiş kapasitesine göre, kayma eğrilerinden de belirlenen, seçilen kesitteki bir kayış tarafından iletilen izin verilen güce göre yapılırlar. Hesaplama sonucunda seçilen bölümün bant sayısı aşağıdaki formül kullanılarak belirlenir:

, (12.17)

Bir kesit tarafından iletilen izin verilen güç nerede; - kasnak sarma açısı katsayısı: ; - kayış uzunluğu katsayısı: ; - kayışlar arasındaki eşit olmayan yüklemeyi hesaba katan katsayı .

Formül (12.17) kullanılarak hesaplamak için, kayış kesitinin tipi (Şekil 74) ilk önce ampirik bağımlılıklardan belirlenir ve bundan tahrik kasnağının çapı, aktarılan güç ve dönme hızı açısından ön olarak belirlenir. Tablo 12.3.

Tablo 12.4

Güç N 0, bir V kayışı tarafından iletilir α =180o, kayış uzunluğu ℓ 0 sessiz yükleme ve dişli oranı sen = 1

GOST 1284'e göre V-kayışı bölümleri için tanımlama sisteminin tercümesi Uluslararası standartlar: O – Z, A – A, B – B, C – C, G – D, D – E, E – E0

Merkez mesafesi kaynak verilerde belirtilebilir veya aralıkta alınabilir

,

Seçilen bant bölümünün yüksekliği nerede.

Şanzımanın geometrik hesaplaması sonucunda parametre değerleri belirtilerek en yakın değere yuvarlanan tahmini kayış uzunluğu belirlenir. standart değer, tablo 12.5'e göre.Tablo 12.5

V kayışlarının standart uzunluğu

Tahmini V kayışı sayısı en yakın daha yüksek tam sayıya yuvarlanır.

Dayanıklılık testi hesaplaması . Bir kayışın dayanıklılığı, döngüsel yükleme altında yorulmaya karşı direnciyle belirlenir. Yorulma direnci, bant hızının artması ve bant uzunluğunun azalmasıyla artan yük döngüsü sayısıyla belirlenir. 1000...5000 saatlik çalışma süresinde bant dayanıklılığını sağlamak için saniyedeki yük sayısına karşılık gelen saniyedeki bant çalışma sayısı kontrol edilir

Tablo 12.7

Tablo 12.7

V kayışlarının boyutları ve parametreleri

Nizhny Novgorod bölgesindeki Messrs Rabynin ve Novikov'un sorusu.

Lütfen doğru olarak cevaplayın kasnak çaplarını hesapla böylece ağaç işleme makinesinin bıçak mili 3000...3500 rpm hızında dönecektir. Dönme frekansı elektrik motoru 1410 rpm (üç fazlı motor, ancak bir kapasitör sistemi kullanılarak tek fazlı bir ağa (220 V) bağlanacaktır. V kayışı.

İlk olarak hakkında birkaç söz V kayışı iletimi- en yaygın iletim sistemlerinden biri dönme hareketi kasnaklar ve bir tahrik kayışı kullanarak (bu şanzıman çok çeşitli yük ve hızlarda kullanılır). İki tip tahrik kayışı üretiyoruz - tahrik kayışlarının kendisi (GOST 1284'e göre) ve otomotiv motorları için (GOST 5813'e göre). Her iki tipteki kayışların boyutları biraz farklıdır. Bazı kayışların özellikleri tablo 1 ve 2'de verilmiştir. enine kesit V kayışı Şekil 2'de gösterilmektedir. 1. Her iki bant türü de ± 1° toleransla 40° kama tepe açısına sahip kama şeklindedir. Daha küçük olan makaranın minimum çapı da tablo 1 ve 2'de gösterilmektedir. minimum çap Ayrıca, bandın 25...30 m/s'yi aşmaması gereken doğrusal hızını da hesaba katmalısınız ve bu hızın 8...12 m/s aralığında olması (daha fazla bant dayanıklılığı için) daha iyidir. S.

Not. Belirli parametrelerin adları Şekil 1'in başlıklarında verilmiştir. 1.

Not. Belirli parametrelerin adları Şekil 1'deki şekil başlıklarında verilmiştir. 1.

Milin dönüş hızına ve kasnağın doğrusal hızına bağlı olarak kasnak çapı aşağıdaki formülle belirlenir:

D1=19000*V/n,

burada D1 kasnak çapıdır, mm; V- doğrusal hız kasnak, m/s; n - şaft dönüş hızı, rpm.

Tahrik edilen kasnağın çapı aşağıdaki formül kullanılarak hesaplanır:

D2 = D1x(1 - ε)/(n1/n2),

burada D1 ve D2, tahrik eden ve tahrik edilen kasnakların çaplarıdır, mm; ε - 0,007...0,02'ye eşit kayış kayma katsayısı; n1 ve n2 - tahrik ve tahrik edilen millerin dönüş hızı, rpm.

Kayma katsayısının değeri çok küçük olduğundan kayma düzeltmesi göz ardı edilebilir, yani yukarıdaki formül daha basit bir form alacaktır:

D2 = D1*(n1/n2)

Makara eksenleri arasındaki minimum mesafe (minimum merkez mesafesi):

Lmin = 0,5x(D1+D2)+3h,

burada Lmin minimum merkezden merkeze mesafedir, mm; D1 ve D2 - kasnak çapları, mm; h - kayış profili yüksekliği.

Merkezden merkeze mesafe ne kadar küçük olursa, bant çalışma sırasında o kadar çok bükülür ve daha fazla daha kısa süre onun hizmeti. Merkezden merkeze mesafenin minimum Lmin değerinden daha büyük alınması tavsiye edilir ve dişli oranı birliğe ne kadar yakınsa o kadar büyük olur. Ancak aşırı titreşimi önlemek için çok uzun kayışlar kullanılmamalıdır. Bu arada, maksimum merkezden merkeze mesafe Lmax aşağıdaki formül kullanılarak kolayca hesaplanabilir:

Lmaks<= 2*(D1+D2).

Ancak her durumda merkezden merkeze L mesafesinin değeri kullanılan kayışın parametrelerine bağlıdır:

L = A1+√(A1 2 - A2),

burada L hesaplanan merkezden merkeze mesafedir, mm; A1 ve A2 hesaplanması gereken ek miktarlardır. Şimdi A1 ve A2 büyüklüklerine bakalım. Her iki kasnağın çaplarını ve seçilen kayışın standart uzunluğunu bilmek, A1 ve A2 değerlerini belirlemek hiç de zor değil:

A1 = /4, a

A2 = [(D2 - D1) 2 ]/8,

burada L seçilen kayışın standart uzunluğudur, mm; D1 ve D2 - kasnak çapları, mm.

Bir elektrik motorunu ve dönmeye tahrik edilen bir cihazı, örneğin bir daire testereyi monte etmek için bir plakayı işaretlerken, elektrik motorunu plaka üzerinde hareket ettirme olasılığını sağlamak gerekir. Gerçek şu ki, hesaplama, motorun eksenleri ile testere arasında kesinlikle doğru bir mesafe vermiyor. Ayrıca kayışın gerilebilmesini sağlamak ve esnemesini telafi etmek gerekir.

Kasnak oluğunun konfigürasyonu ve boyutları Şekil 1'de gösterilmektedir. 2. Şekilde harflerle gösterilen boyutlar ilgili GOST standartlarının eklerinde ve referans kitaplarında mevcuttur. Ancak GOST ve referans kitapları yoksa, kasnak oluğunun gerekli tüm boyutları, mevcut V kayışının boyutlarına göre yaklaşık olarak belirlenebilir (bkz. Şekil 1), aşağıdaki varsayımla:

e = c + h;

b = hareket+2c*tg(f/2) = a;

s = a/2+(4...10).

İlgilendiğimiz durum dişli oranı çok büyük olmayan bir kayış tahrikiyle ilgili olduğundan, hesaplama yaparken daha küçük olan kasnağın kayış tarafından kapsanma açısına dikkat etmiyoruz.

Pratik bir kılavuz olarak, makaraların malzemesinin herhangi bir metal olabileceğini varsayalım. Tek fazlı bir ağa bağlı üç fazlı bir elektrik motorundan maksimum güç elde etmek için kondansatör kapasitelerinin aşağıdaki gibi olması gerektiğini de ekliyoruz:

Çar = 66Рн ve Sp = 2Ср = 132Рн,

burada Cn, başlangıç ​​kapasitörünün kapasitansı, μF; Ср - çalışma kapasitörünün kapasitesi, μF; Рн - nominal motor gücü, kW.

İçin V kayışı iletimi Kayışın dayanıklılığını büyük ölçüde etkileyen önemli bir durum, kasnakların dönme eksenlerinin paralelliğidir.

08-10-2011(uzun zaman önce)

Ne fanda ne de motorda kasnak YOKTUR.
Bir DÖNER ve bir DEMİR var.
Bir döndürücünün hangi boyuttaki makaraları döndürmesi gerekir?
Fanlar hangi hızda olmalı?
TEŞEKKÜR EDERİM

08-10-2011(uzun zaman önce)

08-10-2011(uzun zaman önce)

fana 240 kasnak koyun ve motora 140-150.2 veya salyangozlu 3 şeritli profil, motorlarda 1500 ise 900-1000 devir olacaktır. Büyük fanlarda titreşimden dolayı yüksek frekans koymazlar. benim için.

08-10-2011(uzun zaman önce)

08-10-2011(uzun zaman önce)

08-10-2011(uzun zaman önce)

Motorda olduğu gibi hız gerekiyorsa. o zaman 1:1, eğer bir buçuk kat daha fazlaysa 1:1,5 vb. hızı ne kadar arttırıp çap farkı yaratmalısınız?

08-10-2011(uzun zaman önce)

kayış profiline bağımlılık var
kayış profili “B” ise kasnak 125 mm veya daha fazla olmalı ve oluk açısı 34 derece olmalıdır (280 mm kasnak çapıyla 40 dereceye kadar).

09-10-2011(uzun zaman önce)

Kasnakları hesaplamak zor değil.Açısal hızı çevre boyunca doğrusal hıza dönüştürün.Motorda kasnak varsa çevresini hesaplayın yani çapı pi ile yani 3,14 ile çarpın ve kasnağın çevresini bulun. Diyelim ki motor dakikada 3000 rpm'ye sahip, elde edilen çevre ile 3000'i çarpın, bu değer kayışın çalışma dakikası başına ne kadar yol kat ettiğini gösterir, sabittir ve şimdi bunu çalışma milinin gerekli devir sayısına ve 3,14'e bölün. , şaft üzerindeki kasnağın çapını alın.Bu basit denklemin çözümüdür d1 *n*n1=d2*n*n2/kısacası elimden geldiğince anlattım, umarım anlarsınız.

09-10-2011(uzun zaman önce)

09-10-2011(uzun zaman önce)

03-08-2012(uzun zaman önce)

28.01.2016(uzun zaman önce)

Victor'a teşekkürler...anladığım kadarıyla...eğer motorum 3600 rpm'ye sahipse...o zaman...nsh-10 pompasında maksimum 2400 rpm'ye ihtiyacım var...bundan şunu varsayıyorum... motorda kasnak 100mm...ve pompada 150mm...veya 135mm? ?? genel olarak, kabaca hatalarla, umarım böyle bir yerde ...

29.01.2016(uzun zaman önce)

29.01.2016(uzun zaman önce)

3600:2400=1.5
Bu sizin dişli oranınızdır. Motordaki ve pompadaki kasnaklarınızın çaplarının oranını ifade eder. Onlar. Motordaki kasnak 100 ise pompanın 150 olması gerekir, o zaman 2400 rpm olacaktır. Ancak burada soru farklı: NS için çok fazla devrim yok mu?

Kasnak çapının arttırılması kayışın dayanıklılığını artırır.
Gergi makarası.| Gergiler.| Bölünmüş kasnağın ekleminde kırık olup olmadığının kontrol edilmesi. Kasnağın çapını artırmak ancak makinenin dişli oranına, boyutlarına ve ağırlığına göre belirlenen belirli sınırlar dahilinde mümkündür.
Cp katsayısı, kasnakların çapı ve çevresel hız arttıkça artar, ayrıca düz kasnaklar üzerinde çalışırken temiz ve iyi ıslatılmış kayışlar kullanıldığında artar ve bunun tersine kirli kayışlarda ve kaba kasnaklar üzerinde çalışırken düşer.
Deneysel verilere göre kasnak çapı arttıkça sürtünme katsayısı da artmaktadır.
Deneysel verilere göre kasnak çapı arttıkça sürtünme katsayısı da artmaktadır.
Kasnak çaplarında bir artış gerektirmeyen YuOn-150.
Bir öncekinden de görülebileceği gibi kasnağın çapı arttıkça bükülme gerilimi azalır, bu da kayışın dayanıklılığının arttırılmasında faydalı bir etkiye sahiptir. Aynı zamanda spesifik basınç azalır ve sürtünme katsayısı artar, bunun sonucunda kayışın çekiş kapasitesi artar.
Aynı bağıl yükte öngerilme arttıkça kayma biraz artar ve makara çapının artmasıyla azalır. Azaltılmış yükle çalışırken kayma azalır.
Aynı bağıl yükte ön gerilimin artmasıyla kayma biraz artar ve kasnak çapının artmasıyla azalır.
Aynı bağıl yükte öngerilme arttıkça kayma biraz artar ve makara çapının artmasıyla azalır.
Kompresörlerin performansını artırmanın en basit yolu, hızlarını arttırmaktır; bu, kayış tahrikiyle elektrik motoru kasnağının çapının arttırılmasıyla elde edilir. Örneğin, Tip I kompresör başlangıçta 100 rpm'de derecelendirilmişti. Ancak bu kompresörlerin çalışması sırasında güvenli çalışma koşulları ihlal edilmeden hızın dakikada 150'ye kadar artırılabildiği tespit edilmiştir.
Formül (87), aynı halat çapına sahip kayışlar için, bükülme direncine bağlı olan gerilimin, kasnak çapının artmasıyla azaldığını göstermektedir.
Son yıllardaki uygulamalar aşağıdakilerin tavsiye edilebilirliğini göstermektedir: makara çapı ile halat arasında büyük oranların kullanılması (Dm / d'den 48'e kadar); kasnakların çapının arttırılması; daha güçlü, daha büyük çaplı halatlar kullanmak.

Halka yivleri olmayan kasnaklara sahip bir şanzıman üzerinde yapılan bir çalışma: 50 m/s'nin üzerindeki hızlarda, kasnakların çapındaki artışa rağmen çekiş kapasitesinin azaldığını gösterdi. İkincisi, kayışın kasnakların üzerinden geçtiği yerlerde, hızı ne kadar yüksek olursa, kayışın sarma açılarında bir azalmaya neden olan hava yastıklarının ortaya çıkmasıyla açıklanmaktadır. Bu durum en çok tahrik edilen kasnakta belirgindir, çünkü kayışın tahrik edilen kolu zayıflar, bu da hava yastığının kayış-kasnak temas alanına girmesine ve kaymasına neden olur.
Yürütme sisteminin makaralarının çapı halat çapının 38 - 42 katı olmalıdır. Makaraların çaplarının arttırılması sürtünme kayıplarının azaltılmasına ve halatın çalışma koşullarının iyileştirilmesine yardımcı olur.
Kayış tahrikleri. Kayışlı tahrikler (Şek. 47) yuvarlak, düz ve V kayışları gerektirir. Tahrik mili kasnağının çapı arttığında, tahrik edilen milin devir sayısı artar ve bunun tersine, tahrik mili kasnağının çapı azaltılırsa, tahrik edilen milin devir sayısı da azalır.
Hareketli blokların teknik özellikleri. Taç blokların ve hareketli blokların makaraları aynı tasarım ve boyutlara sahiptir. Kasnak çapı, profil ve oluk boyutları, kaldırma halatlarının servis ömrünü ve tüketimini önemli ölçüde etkiler. Halatın yorulma ömrü, makaraların çapı arttıkça artar, çünkü bu, makaralar etrafında bükülürken halatta ortaya çıkan tekrarlanan gerilimleri azaltır. Sondaj kulelerinde makaraların çapları, kulenin boyutları ve mumların mumluklara taşınmasıyla ilgili işin kolaylığı ile sınırlıdır.
Transmisyon kasnağının çapı, kayışın çalışması için en önemli parametrelerden biridir. Kayışlarla iletilen güç tablolarında, belirli bir aktarım güvenilirliğini sağlamak için, güç miktarı, aktarım kasnağının daha küçük çapına bağlı olarak gösterilir. Başlangıçta, kasnak çapının artmasıyla birlikte itme katsayısı keskin bir şekilde artar, daha sonra kasnak çapının belirli bir değerine ulaştıktan sonra itme katsayısı neredeyse değişmeden kalır. Bu nedenle kasnağın çapının daha da arttırılması pratik değildir.
Doğrusal bir kayış çekiş elemanında ortaya çıkan döngüsel olarak değişen gerilim, büyük ölçüde, bant makaralar ve makaralar üzerinde yuvarlanırken bantta ortaya çıkan bükülme geriliminin büyüklüğü tarafından belirlenir. Eğilme geriliminin büyüklüğü, bandın kalınlığı veya kasnağın çapının arttırılmasıyla azaltılabilir. Bununla birlikte, bandın kalınlığının bir minimum sınırı vardır ve sarma elemanının ağırlığındaki önemli artış ve kaldırma kurulumunun genel maliyeti nedeniyle makara çapındaki bir artış istenmez.
Tablonun değerlendirilmesinden. 30 ve kayma eğrileri aşağıdaki şekilde görülebilir. 50X22 mm kesitli kayışların çekiş yetenekleri, destek katmanının malzemelerindeki farklılığa rağmen önemli ölçüde farklılık göstermez. Bu kayışlar, tahrik edilen şaftta yüksek hız kaybı sağlar (d 200 - 204 mm, a0 0 7 MPa ve f 0 6'da %3 5'e kadar), bu, kayış gerginliğinin artmasıyla artar ve kasnak çaplarının artmasıyla azalır. En yüksek değer t] 0 92, anit kord kumaşlı ve d 240 - n250 mm Mylar kordlu bantlar içindir.
Halatların gerekli ön gerilimi durumlarına bağlı olarak belirlenir: yeni bir halat ile yük altında zaten gerilmiş bir halat arasında bir ayrım yapılır.

Şanzıman çalıştıkça halatlar yavaş yavaş uzar ve sarkmaları artar. Bu durumda, halatın ön geriliminin neden olduğu gerilimdeki azalma m, kısmen halatın sarkan kısmının ağırlığındaki artıştan kaynaklanan gerilimdeki bir artışla değiştirilir ve daha büyük ölçüde, daha büyük ipin sarkması. Makaraların çaplarının arttırılması ve elastik halatların kullanılmasıyla halat çalışması için daha uygun koşullar yaratılmaktadır. Şanzımanı 25 - 30 m mesafelere monte ederken, ara kasnaklar takılır (Şek. Daha önce de belirtildiği gibi destek kasnaklarının kullanılması, iletim verimliliğinde bir azalmaya yol açar.