Türbin termal diyagramı. lukoil-volgogradenergo ltd. ekipmanının tasarımı ve teknik özellikleri.

1. T-50-130 TMZ türbin ünitesinin tipik enerji özellikleri, iki türbinin (Leningradskaya TPP-14'te Yuzhtechenergo ve Ust-Kamenogorsk TPP'de Sibtekhenergo tarafından gerçekleştirilen) termal testleri temelinde derlenir ve ortalamayı yansıtır. fabrika tasarımı termal şemasına (grafiğe) göre çalışan ve elden geçirilen türbin ünitesinin verimliliği aşağıdaki koşullar nominal olarak alınır:

Türbin stop vanalarının önündeki canlı buharın basıncı ve sıcaklığı - sırasıyla 130 kgf / cm 2 * ve 555 ° С;

* Mutlak basınçlar metin ve grafiklerde verilmiştir.

İzin verilen maksimum canlı buhar tüketimi - 265 t / s;

Değiştirilebilir bölme ve LPH aracılığıyla izin verilen maksimum buhar tüketimi sırasıyla 165 ve 140 t / s'dir; belirli bölmelerden buhar tüketiminin sınırlayıcı değerleri aşağıdakilere karşılık gelir: teknik özellikler TU 24-2-319-71;

Egzoz buhar basıncı:

a) sabit basınçlı yoğuşma modunun özellikleri ve şebeke suyunun iki ve tek kademeli ısıtılması için ekstraksiyonlarla çalışmanın özellikleri için - 0,05 kgf / cm2;

b) K-2-3000-2 kondenserin W = 7000 m 3 / s'de termal karakteristiğine uygun olarak soğutma suyunun sabit bir akış hızında ve sıcaklığında yoğuşma modunun özellikleri için ve t 1 = 20 ° С - (grafik);

c) üç kademeli ısıtma ile buhar ekstraksiyonu ile çalışmak için şebeke suyu- programa uygun olarak;

Yüksek ve alçak basınç rejenerasyon sistemi tamamen devreye girer; III veya II ekstraksiyonlarından gelen buhar, hava gidericiye 6 kgf / cm2 verilir (haznedeki buhar basıncında bir azalma ileIII seçimi 7 kgf/cm2'ye kadar buhar, degazörden degazöre verilir. II seçimi);

Besleme suyu tüketimi, canlı buhar tüketimine eşittir;

Besleme suyunun sıcaklığı ve türbin akış aşağısındaki ana yoğuşma suyu, grafiklerde gösterilen bağımlılıklara karşılık gelir ve;

Besleme pompasında besleme suyunun entalpi kazancı - 7 kcal / kg;

Elektrik jeneratörünün verimliliği, Electrosila fabrikasının garanti verilerine karşılık gelir;

Üst ısıtma ekstraksiyonundaki basınç kontrol aralığı 0,6 - 2,5 kgf / cm2 ve altta - 0,5 - 2,0 kgf / cm2;

Isıtma tesisatında şebeke suyunun ısıtılması - 47 ° С.

Bu enerji özelliği için temel olarak kullanılan test verileri, "Su ve buharın termofiziksel özellikleri tabloları" (Standartlar Yayınevi, 1969) kullanılarak işlendi.

Isıtıcılardan ısıtma buharı yoğuşması yüksek basınç HPH # 5'e kademeli olarak birleşir ve ondan 6 kgf / cm2 hava gidericiye beslenir. Odadaki buhar basıncı ile III 9 kgf/cm2 altında seçim, LDPE No. 5'ten gelen ısıtma buharı yoğuşması LDPE 4'e yönlendirilir. Bu durumda, haznedeki buhar basıncı eğer II 9 kgf / cm2'nin üzerinde ekstraksiyon, LDPE No. 6'dan gelen ısıtma buharı kondensatı hava gidericiye 6 kgf / cm2 gönderilir.

Isıtıcılardan ısıtma buharı yoğuşması alçak basınç kademeli olarak HDPE No. 2'ye boşaltılır ve buradan HDPE No. 2 için ana kondens hattına pompalanır. HDPE No. 1'den gelen ısıtma buharının kondensi, kondensere boşaltılır.

Üst ve alt ısıtma suyu ısıtıcıları sırasıyla VI ve VII türbin seçimi. Üst ısıtma suyu ısıtıcısının ısıtma buharı yoğuşması, HDPE No. 2 için ana yoğuşma hattına ve alt olan - HDPE No. için ana yoğuşma hattına beslenir. BENCE.

2. Türbin ünitesi, türbinle birlikte aşağıdaki ekipmanı içerir:

Elektrosila tesisinden hidrojen soğutmalı TV-60-2 tipi jeneratör;

Dört düşük basınçlı ısıtıcı: PN-100-16-9 tipinde PND No. 1 ve PND No. 2, PN-130-16-9 tipinde PND No. 3 ve PND No. 4;

Üç yüksek basınçlı ısıtıcı: LDPE No. 5, tip PV-350-230-21M, LDPE No. 6, tip PV-350-230-36M, LDPE No. 7, tip PV-350-230-50M;

Yüzey iki yönlü kondenser K2-3000-2;

İki ana üç aşamalı ejektör EP-3-600-4A ve bir başlangıç ​​ejektörü (bir ana ejektör sürekli çalışır durumda);

İki ısıtma suyu ısıtıcısı (üst ve alt) ПСС-1300-3-8-1;

İki kondens pompası 8KsD-6´ 3 adet 100 kW elektrik motorları ile tahrik edilir (bir pompa sürekli çalışır durumda, diğeri yedekte);

Isıtma sistemi suyu için üç kondens pompası 8KsD-5´ 3, her biri 100 kW gücünde elektrik motorları tarafından tahrik edilir (iki pompa çalışıyor, biri yedekte).

3. Basınç regülatörü bağlı değilken yoğuşmalı çalışma modunda, jeneratör çıkışlarındaki güce bağlı olarak toplam brüt ısı tüketimi ve canlı buhar tüketimi, aşağıdaki denklemlerle analitik olarak ifade edilir:

Kondenserdeki sabit buhar basıncında Р 2 = 0,05 kgf / cm2 (grafik, b)

Q yaklaşık = 10.3 + 1.985Nt + 0.195 (Nt - 45.44) Gcal / h;

D yaklaşık = 10.8 + 3.368 Nt + 0.715 (Nt - 45.44) t / s; (2)

saat sabit akış ( W = 7000 m3/h) ve sıcaklık ( 1'de t = 20 °C) soğutma suyu (grafik, a):

Q yaklaşık = 10.0 + 1.987 Nt + 0.376 (Nt - 45.3) Gcal / h; (3)

D yaklaşık = 8.0 + 3.439 N t + 0.827 (N t - 45.3) t / s. (4)

Çalışma koşulları altında belirli bir güç için ısı ve canlı buhar tüketimi, gerekli düzeltmelerin (grafikler,,) daha sonra eklenmesiyle yukarıdaki bağımlılıklarla belirlenir; bu değişiklikler, işletme koşullarının nominalden (karakteristik koşullardan) sapmalarını dikkate alır.

Düzeltme eğrileri sistemi, türbin ünitesinin çalışma koşullarının nominal olanlardan olası sapmalarının tüm aralığını pratik olarak kapsar. Bu, bir enerji santrali ortamında bir türbin ünitesinin çalışmasını analiz etmeyi mümkün kılar.

Düzeltmeler, jeneratör çıkışlarında gücün sabit tutulması koşulu için hesaplanır. Türbin jeneratörünün nominal çalışma koşullarından iki veya daha fazla sapma varsa, düzeltmeler cebirsel olarak toplanır.

4. Kojenerasyon ekstraksiyonlu modda, türbin ünitesi bir, iki ve üç aşamalı ısıtma suyu ısıtması ile çalışabilir. Karşılık gelen tipik rejim diyagramları (a - d), (a - j), A ve grafiklerinde gösterilmiştir.

Diyagramlar, yapım koşullarını ve kullanım kurallarını gösterir.

Tipik rejim diyagramları, kabul edilen başlangıç ​​koşullarının (N t, Q t , P t) türbin için buhar tüketimi.

Grafiklerde (a - d) ve T-34 (a - j) bağımlılığı ifade eden modların diyagramları gösterilir D yaklaşık = f (N t, Q t ) kontrollü ekstraksiyonlarda belirli basınçlarda.

Şebeke suyunun bir ve iki aşamalı ısıtılması için mod şemalarının bağımlılığı ifade ettiğine dikkat edilmelidir. D yaklaşık = f (N t, Q t , P t) (grafikler ve A) yapılarında yapılan belirli varsayımlar nedeniyle daha az doğrudur. Bu mod diyagramlarının yaklaşık hesaplamalarda kullanılması tavsiye edilebilir. Bunları kullanırken, diyagramların tüm olası modları belirleyen sınırları açıkça göstermediği akılda tutulmalıdır (türbin akış yolunun ilgili bölümlerinden buhar akış hızlarının sınırlandırılması ve üst ve üst kısımdaki sınırlayıcı basınçlar açısından). alt çıkışlar).

Daha fazlası için kesin tanım kontrollü bir ekstraksiyonda belirli bir termal ve elektrik yükü ve buhar basıncı için türbin başına buhar tüketimi değerleri ve izin verilen çalışma modlarının bölgesini belirlemek, grafiklerde sunulan mod şemalarını kullanın(a - d) ve (a - j).

İlgili çalışma modları için elektrik üretimi için spesifik ısı tüketimi doğrudan grafiklerden belirlenmelidir.(a - d) - şebeke suyunun tek kademeli ısıtılması için ve (a - k)- ısıtma suyunun iki aşamalı ısıtılması için.

Bu grafikler, türbin ve kojenerasyon tesisinin akış yolunun bölümlerinin özelliklerini kullanan özel hesaplamaların sonuçlarına dayanmaktadır ve rejim diyagramları çizilirken ortaya çıkan yanlışlıklar içermemektedir. Mod diyagramları kullanılarak elektrik üretimi için özgül ısı tüketiminin hesaplanması daha az doğru sonuç verir.

Grafiklere göre elektrik üretimi için özgül ısı tüketiminin yanı sıra türbin için buhar tüketiminin belirlenmesi(a - d) ve (a - k) Grafiklerin doğrudan verilmediği kontrollü çekmelerdeki basınçlarda, enterpolasyon yöntemi kullanılmalıdır.

Üç aşamalı ısıtma suyu ısıtmalı çalışma modu için, elektrik üretimi için özgül ısı tüketimi, aşağıdaki ilişkiye göre hesaplanan programa göre belirlenmelidir:

qt = 860 (1 +) + kcal / (kW× h), (5)

nerede Q pr - 50 MW'lık türbinler için kalıcı diğer ısı kayıpları, "Talimatlar ve yönergeler termik santrallerde özgül yakıt tüketiminin düzenlenmesi hakkında "(BTI ORGRES, 1966).

Değişikliklerin işaretleri, mod diyagramını çizme koşullarından operasyonel olanlara geçişe karşılık gelir.

Türbin ünitesinin çalışma koşullarında nominal değerden iki veya daha fazla sapma varsa, düzeltmeler cebirsel olarak toplanır.

Canlı buhar parametreleri ve dönüş besleme suyunun sıcaklığı için güç düzeltmeleri, fabrika hesaplamasının verilerine karşılık gelir.

Tüketiciye sağlanan sabit miktarda ısının korunması koşulu için ( Qt = sabit ) Canlı buhar parametreleri değiştirilirken kontrollü ekstraksiyonda buharın entalpisindeki değişiklik nedeniyle ekstraksiyondaki buhar akış hızındaki değişikliği dikkate alarak güce ek bir düzeltme yapmak gerekir. Bu düzeltme aşağıdaki bağımlılıklar tarafından belirlenir:

Bir elektrik programına ve türbin başına sabit buhar tüketimine göre çalışırken:

D = -0.1 Qt (P yaklaşık -) kW; (6)

D = +0.1 Qt (t yaklaşık -) kW; (7)

üzerinde çalışırken termal program:

D = +0.343 Qt (P yaklaşık -) kW; (sekiz)

D = -0.357 Qt (t yaklaşık -) kW; (9) T-37.

Isıtma suyu ısıtıcılarının ısı kullanımı belirlenirken, ısıtma buharı kondensatının aşırı soğutulmasının 20 °C olduğu varsayılır.

Yerleşik kiriş tarafından algılanan ısı miktarını belirlerken (ısıtma suyunun üç aşamalı ısıtılması için), sıcaklık yüksekliği 6 ° C olarak alınır.

Kontrollü ekstraksiyonlardan ısı sağlanması nedeniyle ısıtma döngüsünde geliştirilen elektrik gücü ifadesinden belirlenir.

N tf = W tf × Q t MW, (12)

nerede - türbin ünitesinin ilgili çalışma modları altında ısıtma döngüsü için spesifik güç üretimi, programa göre belirlenir.

Yoğuşma döngüsüne göre geliştirilen elektrik gücü, fark olarak tanımlanır.

N kn = N t - N tf MW. (on üç)

5. Elektrik üretimi için özgül ısı tüketimini belirleme metodolojisi farklı modlar Belirtilen koşullar nominal değerden saptığında türbin ünitesinin çalışması aşağıdaki örneklerle açıklanmıştır.

Örnek 1. Basınç regülatörü kapalıyken yoğuşma modu.

Verilen: N t = 40 MW, P yaklaşık = 125 kgf / cm2, hakkında = 550 °C, P2 = 0,06 kgf/cm2; termal devre - hesaplandı.

Verilen koşullar altında canlı buhar tüketiminin ve özgül brüt ısı tüketiminin belirlenmesi gerekmektedir ( Nt = 40 MW).

Örnek 2. Şebeke suyunun iki ve tek kademeli ısıtılmasıyla kontrollü buhar tahliyesi ile çalışma modu.

A. Termal programa göre çalışma modu

Verilen: Qt = 60 Gcal / sa; Ptv = 1.0 kgf / cm2; P yaklaşık = 125 kgf / cm2; t yaklaşık = 545 ° C; 2 = 55 °C; şebeke suyunun ısıtılması - iki aşamalı; termal devre - hesaplanmış; diğer koşullar nominaldir.

Verilen koşullar altında jeneratör çıkışlarındaki gücün, canlı buhar tüketiminin ve brüt özgül ısı tüketiminin belirlenmesi gerekmektedir ( Qt = 60 Gcal/h).

Tablo hesaplama sırası verilmiştir.

Isıtma suyunun tek kademeli ısıtılması için çalışma modu aynı şekilde hesaplanır.

Dipnot

BÖLÜM 1. TÜRBİN T 50 / 60-130 TERMİK DİYAGRAMININ HESAPLANMASI ……… .. …… 7

1.1. Yük eğrilerinin oluşturulması …………… ... ………………………… ..7

1.2. Bir buhar türbini tesisinin çevrim inşaatı .... ………. …………… .12

1.3. Su ısıtmanın adım adım dağılımı …………………………… .17

1.4. Termik devrenin hesaplanması ……………………………………………… ... 21

BÖLÜM 2. TEKNİK VE EKONOMİK GÖSTERGELERİN TANIMI ……………………………………………………………………… 31

2.1. Yıllık teknik ve ekonomik göstergeler ………………. .. …… ... 31

2.2. Buhar jeneratörü ve yakıt seçimi …… .. ……. ………………………… 33

2.3. Kendi ihtiyaçları için elektrik tüketimi ……. ……………… ... 34

BÖLÜM 3. TPP'NİN ZARARLI ETKİLERİNE KARŞI ÇEVRE KORUMA ... ………………………………………………………… ... 38

3.1. Buhar türbinlerinin çalışması için güvenlik düzenlemeleri ... 43

BÖLÜM 4. TPP GÜÇ BİRİMİNİN TEKNİK VE EKONOMİK VERİMLİLİĞİ ………………………………………………………….… ..51

4.1. Proje uygulama ve teknik çözümlerin gerekliliği ……… 51

4.2. Sermaye yatırımları ………………………………………………… ... 51

4.3. Maliyetler …………………………………………………………… ..60

4.4. Isı ve elektrik maliyeti …………………………… ... 65

Sonuç ……………………………………………………………………… .68

Kullanılan kaynakların listesi …………………………………………… ..69

Ek ……………………………………………………………………… 70

GİRİŞ

İlk veri:
Blok sayısı, parça: 1

Türbin tipi: T-50 / 60-130

Nominal / maksimum güç, MW: 50/60

Canlı buhar tüketimi nominal / maksimum, t / s: 245/255

Türbin önündeki buhar sıcaklığı, 0 С: t 0 = 555

Türbin önündeki buhar basıncı, bar: P 0 = 128

Regüle edilmiş ekstraksiyonlarda basınç değişikliği limitleri, kgf/cm2 ısıtma

üst / alt: 0,6 ... 2,5 / 0,5 ... 2

Besleme suyunun tasarım sıcaklığı, 0 С: t pw = 232

Kondenser su basıncı, bar: P k = 0.051

Tahmini soğutma suyu tüketimi, m 3 / sa: 7000

Bölgesel ısıtmanın tasarım modu: PVC'nin açma sıcaklığı

Isıtma katsayısı: 0,5

Faaliyet alanı: Irkutsk

Tasarım hava sıcaklığı 0 С.

Doğrudan şebeke suyu sıcaklığı: t p.s. = 150 0 С

Dönüş suyu sıcaklığı: t о.s. = 70 0 С

BÖLÜM 1. T-50 / 60-130 TÜRBİNİN TERMİK ŞEMASININ HESAPLANMASI

TPP'nin çalışma modu ve verimliliklerinin göstergeleri, şebeke suyunun ısı yükleri, tüketimi ve sıcaklığı grafikleri ile belirlenir. Isı tahliyesi, besleme ve dönüş suyu sıcaklıkları ve su tüketimi, dış hava sıcaklığı, ısıtma ve sıcak su besleme yüklerinin oranı ile belirlenir. Ana şebeke ısıtıcılarında ve pik ısı kaynaklarında ısıtma şebeke suyu bulunan türbinlerden ısı tahliyesi ile yük çizelgesine uygun ısı çıkışı sağlanmaktadır.
1.1. Yük eğrilerinin yapımı
Dış havanın sabit sıcaklıklarının süresinin grafiği

(Şekil 1.1'deki satır 1) Irkutsk şehri için. Çizim bilgileri Tablo 1.1 ve Tablo 1.2'de verilmiştir.
Tablo 1.1

Tablo 1.2

Sıcaklık aralığı için, ordinat, apsis üzerindeki saat cinsinden gün sayısına karşılık gelir.

Isı yükünün dış sıcaklığa bağımlılığının şeması... Bu program, ısı tedarik standartları ve ısı tedarik standartları dikkate alınarak ısı tüketicisi tarafından belirlenir. kalite yönetmeliğiısı yükü Isıtma için hesaplanan dış sıcaklıkta, maksimum değerşebeke suyu ile ısı temini için ısı yükleri:

–Isıtma katsayısı.

Sıcak su kaynağının yıllık ortalama ısı yükü alınır

MW'den bağımsız ve programa göre işaretlenmiştir:
, (1.2)

Farklı için değerler şu ifadeden belirlenir:

(1.3)

burada + 18, termal denge durumunun oluştuğu tasarım sıcaklığıdır.

Başlangıç ​​ve bitiş ısıtma mevsimi dış hava sıcaklığına karşılık gelir = + 8 0 C. Isı yükü, türbin ekstraksiyonlarının nominal yükü dikkate alınarak ana ve tepe ısı kaynakları arasında dağıtılır. Belirli bir türbin tipi için bulunur ve grafik üzerinde çizilir.
Doğrudan ve dönüş besleme suyunun sıcaklık grafiği.
Hesaplanan termal denge sıcaklığında +18 0 С her ikisi de sıcaklık grafiği(Şekil 1.1'deki satır 3 ve 4), apsis boyunca koordinatları ve +18 0 C'ye eşit koordinatları olan bir noktadan kaynaklanır. Sıcak su temini koşullarına göre, doğrudan suyun sıcaklığı 70'den az olamaz, bu nedenle çizgi 3'te (A noktasında) bir kesinti ve 4. satırda B noktasında karşılık gelen bir kopma var.

Isıtma sistemi suyunun ısıtılması için mümkün olan maksimum sıcaklık, bu tip bir türbinin sınırlayıcı buhar basıncı T-seçimi ile belirlenen ısıtma buharının doyma sıcaklığı ile sınırlıdır.

Kalkış hattındaki basınç düşüşü şu şekilde alınır:

Şebeke ısıtıcısında belirli bir buhar basıncında doyma sıcaklığı nerede, ısıtma buharının doyma sıcaklığına düşük ısıtmadır.

T-50-130 TMZ

TİPİK
ENERJİ ÖZELLİKLERİ
TURBO ÜNİTE

T-50-130 TMZ

SOYUZTEKHENERGO EN İYİ DENEYİM VE BİLGİ HİZMETİ

MOSKOVA 1979

TURBO ÜNİTE ANA FABRİKA VERİLERİ
(TU 24-2-319-71)

* Kondensere giren buharın ısısı dikkate alınarak.

Bu tipik özelliklerin sonuçlarının TMZ garanti verileriyle karşılaştırılması

Belirtilen: Qt = 60 Gcal/h; Nt = 34 MW; Ptn = 1.0 kgf / cm2.

Belirleyin: D hakkında t / h.

Tanım. Diyagramda A ayar noktasını buluyoruz (Q t = 60 Gcal / h; N t = 34 MW). A noktasından, eğik düz çizgiye paralel olarak, verilen basınç çizgisine gidiyoruz (P tn = 1.0 kgf / cm 2). Düz bir çizgide elde edilen B noktasından, sağ çeyreğin belirli bir basıncının (P tn = 1.0 kgf / cm 2) çizgisine gideriz. Elde edilen B noktasından, gider eksenine dik olanı indiriyoruz. D Noktası, belirlenen canlı buhar akış hızına karşılık gelir.

Belirtilen: Qt = 75 Gcal / h; Ptn = 0,5 kgf / cm2.

Belirleyin: N t MW; D hakkında t / s.

Tanım. Diyagramda D ayar noktasını buluyoruz (Q t = 75 Gcal / h; P tn = 0,5 kgf / cm 2). Düz bir çizgide D noktasından güç eksenine gidiyoruz. E noktası belirlenen güce karşılık gelir. Ayrıca düz bir çizgide sağ çeyreğin P tn = 0,5 kgf / cm2 çizgisine gidiyoruz. Ж noktasından, gider eksenine dik olanı indiriyoruz. Elde edilen nokta З, belirlenen canlı buhar tüketimine karşılık gelir.

Belirtilen: Qt = 81 Gcal/h; Nt = 57,2 MW; P tv = 1.4 kgf / cm2.

Belirleyin: D hakkında t / h.

Tanım. Diyagramda A ayar noktasını buluyoruz (Q t = 81 Gcal / h; N t = 57,2 MW). A noktasından eğik düz çizgiye paralel olarak verilen basınç çizgisine geçiyoruz (P tv = 1.4 kgf/cm2). Düz bir çizgide elde edilen B noktasından, sol çeyreğin verilen basıncının (P tv = 1.4 kgf / cm2) çizgisine gidiyoruz. Elde edilen B noktasından, gider eksenine dik olanı indiriyoruz. D Noktası, belirlenen canlı buhar akış hızına karşılık gelir.

Belirtilen: Qt = 73 Gcal / h; P tv = 0,8 kgf / cm2.

Belirleyin: N t MW; D hakkında t / s.

Tanım. Verilen D noktasını buluyoruz (Q t = 73 Gcal / h; P tv = 0.8 kgf / cm 2). Düz bir çizgide D noktasından güç eksenine gidiyoruz. E noktası belirlenen güce karşılık gelir. Ayrıca düz bir çizgide sol çeyreğin P tv = 0,8 kgf / cm2 çizgisine gidiyoruz. Elde edilen W noktasından, akış eksenine dik olanı indiriyoruz. Elde edilen nokta З, belirlenen canlı buhar tüketimine karşılık gelir.

EK

1. T-50-130 TMZ türbin ünitesinin tipik enerji özellikleri, iki türbinin (Leningradskaya CHPP-14'te Yuzhtekhenergo ve Ust-Kamenogorsk CHPP'de Sibtekhenergo tarafından gerçekleştirilen) termal testleri temelinde derlenmiştir ve ortalamayı yansıtmaktadır. geçmişin verimliliği elden geçirmek fabrika tasarım termik şemasına (program T-1) göre ve nominal olarak aşağıdaki koşullar altında çalışan bir türbin ünitesi:

Türbin stop vanalarının önündeki canlı buharın basıncı ve sıcaklığı - sırasıyla 130 kgf / cm 2 * ve 555 ° С;

* Mutlak basınçlar metin ve grafiklerde verilmiştir.

İzin verilen maksimum canlı buhar tüketimi - 265 t / s;

Değiştirilebilir bölme ve LPH aracılığıyla izin verilen maksimum buhar tüketimi sırasıyla 165 ve 140 t / s'dir; belirli bölmelerdeki buhar tüketiminin sınır değerleri, TU 24-2-319-71 teknik özelliklerine karşılık gelir;

Egzoz buhar basıncı:

a) sabit basınçlı yoğuşma modunun özellikleri ve şebeke suyunun iki ve tek kademeli ısıtılması için ekstraksiyonlarla çalışmanın özellikleri için - 0,05 kgf / cm2;

b) K-2-3000-2 kondenserin W = 7000 m3 / s'de ve 1 = 20 ° C'de t'de termal özelliğine uygun olarak soğutma suyunun sabit bir akış hızında ve sıcaklığında yoğuşma modunu karakterize etmek - (grafik T-31);

c) şebeke suyunun üç aşamalı ısıtılmasıyla buhar ekstraksiyonu ile çalışma modu için - T-38 programına uygun olarak;

Yüksek ve alçak basınç rejenerasyon sistemi tamamen devreye girer; III veya II ekstraksiyonundan hava gidericiye 6 kgf / cm2 buhar verilir (ekstraksiyonun III odasındaki buhar basıncı 7 kgf / cm2'ye düştüğünde, II ekstraksiyonundan hava gidericiye buhar verilir);

Besleme suyu tüketimi, canlı buhar tüketimine eşittir;

Besleme suyunun sıcaklığı ve türbin akış aşağısındaki ana yoğuşma suyu, T-6 ve T-7 çizelgelerinde gösterilen bağımlılıklara karşılık gelir;

Besleme pompasında besleme suyunun entalpi kazancı - 7 kcal / kg;

Elektrik jeneratörünün verimliliği, Electrosila fabrikasının garanti verilerine karşılık gelir;

Üst ısıtma ekstraksiyonundaki basınç kontrol aralığı 0,6 - 2,5 kgf / cm2 ve altta - 0,5 - 2,0 kgf / cm2;

Isıtma tesisatında şebeke suyunun ısıtılması - 47 ° С.

Bu enerji özelliği için temel olarak kullanılan test verileri, "Su ve buharın termofiziksel özellikleri tabloları" (Standartlar Yayınevi, 1969) kullanılarak işlendi.

Yüksek basınçlı ısıtıcıların ısıtma buharından gelen kondens, kademeli olarak HPH # 5'e boşaltılır ve bundan 6 kgf / cm2 hava gidericiye beslenir. III numaralı seçim odasındaki buhar basıncı 9 kgf/cm2'nin altında olduğunda, 5 numaralı LDPE'den gelen ısıtma buharı yoğuşması LDPE 4'e yönlendirilir. Bu durumda, seçimin II numaralı odasındaki buhar basıncı ise 9 kgf / cm2'den yüksekse, LDPE No. 6'dan gelen ısıtma buharının yoğuşması 6 kgf / cm2 hava gidericiye yönlendirilir.

Düşük basınçlı ısıtıcılardan gelen ısıtma buharının kondensi kademeli olarak LPH # 2'ye boşaltılır, buradan drenaj pompaları tarafından LPH # 2 için ana kondens hattına beslenir. LPH # 1'den gelen ısıtma buharı kondensi, kondensere boşaltılır.

Üst ve alt ısıtma suyu ısıtıcıları sırasıyla VI ve VII türbin ekstraksiyonlarına bağlanır. Üst ısıtma suyu ısıtıcısının ısıtma buharı yoğuşması, HDPE No. 2 için ana yoğuşma hattına ve alt olanı - HDPE No. I için ana yoğuşma hattına beslenir.

2. Türbin ünitesi, türbinle birlikte aşağıdaki ekipmanı içerir:

Elektrosila tesisinden hidrojen soğutmalı TV-60-2 tipi jeneratör;

Dört düşük basınçlı ısıtıcı: PN-100-16-9 tipinde PND No. 1 ve PND No. 2, PN-130-16-9 tipinde PND No. 3 ve PND No. 4;

Üç yüksek basınçlı ısıtıcı: LDPE No. 5, tip PV-350-230-21M, LDPE No. 6, tip PV-350-230-36M, LDPE No. 7, tip PV-350-230-50M;

Yüzey iki yönlü kondenser K2-3000-2;

İki ana üç aşamalı ejektör EP-3-600-4A ve bir başlangıç ​​ejektörü (bir ana ejektör sürekli çalışır durumda);

İki ısıtma suyu ısıtıcısı (üst ve alt) ПСС-1300-3-8-1;

100 kW elektrik motorları tarafından tahrik edilen iki kondens pompası 8KsD-6?3 (bir pompa sürekli çalışıyor, diğeri yedekte);

Her biri 100 kW gücünde elektrik motorları tarafından tahrik edilen 8KsD-5 × 3 ısıtma suyu ısıtıcılarının üç yoğuşma pompası (iki pompa çalışıyor, biri yedekte).

3. Basınç regülatörü bağlı değilken yoğuşmalı çalışma modunda, jeneratör çıkışlarındaki güce bağlı olarak toplam brüt ısı tüketimi ve canlı buhar tüketimi, aşağıdaki denklemlerle analitik olarak ifade edilir:

Kondenserdeki sabit buhar basıncında P 2 = 0,05 kgf / cm2 (grafik T-22, b)

Q yaklaşık = 10.3 + 1.985Nt + 0.195 (Nt - 45.44) Gcal / h; (bir)

D yaklaşık = 10.8 + 3.368 Nt + 0.715 (Nt - 45.44) t / s; (2)

Soğutma suyunun sabit akış hızında (W = 7000 m3 / h) ve sıcaklığında (1 = 20 ° C'de t) (grafik T-22, a):

Q yaklaşık = 10.0 + 1.987 Nt + 0.376 (Nt - 45.3) Gcal / h; (3)

D yaklaşık = 8.0 + 3.439 N t + 0.827 (N t - 45.3) t / s. (4)

Çalışma koşulları altında belirli bir güç için ısı ve canlı buhar tüketimi, gerekli değişikliklerin müteakip tanıtımıyla yukarıdaki bağımlılıklarla belirlenir (grafikler T-41, T-42, T-43); bu değişiklikler, işletme koşullarının nominalden (karakteristik koşullardan) sapmalarını dikkate alır.

Düzeltme eğrileri sistemi, türbin ünitesinin çalışma koşullarının nominal olanlardan olası sapmalarının tüm aralığını pratik olarak kapsar. Bu, bir enerji santrali ortamında bir türbin ünitesinin çalışmasını analiz etmeyi mümkün kılar.

Düzeltmeler, jeneratör çıkışlarında gücün sabit tutulması koşulu için hesaplanır. Türbin jeneratörünün nominal çalışma koşullarından iki veya daha fazla sapma varsa, düzeltmeler cebirsel olarak toplanır.

4. Kojenerasyon ekstraksiyonlu modda, türbin ünitesi bir, iki ve üç aşamalı ısıtma suyu ısıtması ile çalışabilir. Karşılık gelen tipik mod şemaları, T-33 (a - d), T-33A, T-34 (a - k), T-34A ve T-37 çizelgelerinde gösterilmektedir.

Diyagramlar, yapım koşullarını ve kullanım kurallarını gösterir.

Tipik rejim diyagramları, kabul edilen başlangıç ​​koşulları (N t, Q t, P t) için türbin için buhar akış hızının doğrudan belirlenmesini mümkün kılar.

T-33 (a - d) ve T-34 (a - j) diyagramları kontrollü çekmelerde belirli basınçlarda D o = f (N t, Q t) bağımlılığını ifade eden rejimlerin diyagramlarını göstermektedir.

D o = f (N t, Q t, P t) bağımlılığını ifade eden şebeke suyunun bir ve iki aşamalı ısıtılması için mod şemalarının (grafikler T-33A ve T-34A) olduğuna dikkat edilmelidir. yapımlarında benimsenen belirli varsayımlar nedeniyle daha az doğru. Bu mod diyagramlarının yaklaşık hesaplamalarda kullanılması tavsiye edilebilir. Bunları kullanırken, diyagramların her şeyi tanımlayan sınırları açıkça göstermediği akılda tutulmalıdır. olası modlar(türbin akış yolunun ilgili bölümlerinden geçen sınırlı buhar akış hızlarına ve üst ve alt çıkışlardaki sınırlayıcı basınçlara göre).

Kontrollü ekstraksiyondaki belirli bir termal ve elektrik yükü ve buhar basıncı için türbin başına buhar tüketiminin değerinin daha doğru bir şekilde belirlenmesi ve ayrıca izin verilen çalışma modlarının bölgesinin belirlenmesi için, T grafiklerinde sunulan mod diyagramları kullanılmalıdır. -33 (a - d) ve T-34 ( a - j).

İlgili çalışma modları için elektrik üretimi için spesifik ısı tüketimi, doğrudan ısıtma suyunun tek aşamalı ısıtılması için T-23 (a - d) programlarından ve iki aşamalı ısıtma için T-24 (a - k) programlarından belirlenmelidir. ısıtma suyu.

Bu grafikler, türbin ve kojenerasyon tesisinin akış yolunun bölümlerinin özelliklerini kullanan özel hesaplamaların sonuçlarına dayanmaktadır ve rejim diyagramları çizilirken ortaya çıkan yanlışlıklar içermemektedir. Mod diyagramları kullanılarak elektrik üretimi için özgül ısı tüketiminin hesaplanması daha az doğru sonuç verir.

Kontrollü ekstraksiyonlarda basınçlarda T-33 (a - d) ve T-34 (a - k) grafiklerine göre elektrik üretimi için özgül ısı tüketiminin yanı sıra türbin için buhar tüketimini belirlemek, bunun için grafikler doğrudan gösterilmez, yöntem enterpolasyon kullanılmalıdır.

Üç aşamalı ısıtma suyu ısıtmalı çalışma modu için, elektrik üretimi için özgül ısı tüketimi, aşağıdaki ilişkiye göre hesaplanan T-25 programına göre belirlenmelidir:

qt = 860 (1 +) + kcal / (kWh), (5)

burada Q pr - sabit diğer ısı kayıpları, 50 MW'lık türbinler için, "Termik santrallerde spesifik yakıt tüketiminin düzenlenmesi için talimatlar ve yönergeler" (BTI ORGRES, 1966) uyarınca 0.61 Gcal / h'ye eşit olarak alınır.

T-44 grafikleri, türbin ünitesinin çalışma koşulları nominal olanlardan saptığında, jeneratör terminallerindeki güce yapılan düzeltmeleri gösterir. Kondenserdeki egzoz buharının basıncı nominal değerden saparsa, güce yapılan düzeltme, vakum düzeltmeleri ızgarası kullanılarak belirlenir (grafik T-43).

Değişikliklerin işaretleri, mod diyagramını çizme koşullarından operasyonel olanlara geçişe karşılık gelir.

Türbin ünitesinin çalışma koşullarında nominal değerden iki veya daha fazla sapma varsa, düzeltmeler cebirsel olarak toplanır.

Canlı buhar parametreleri ve dönüş besleme suyunun sıcaklığı için güç düzeltmeleri, fabrika hesaplamasının verilerine karşılık gelir.

Canlı buhar parametreleri değiştirilirken tüketiciye verilen ısı miktarının (Qt = const) sabit tutulması koşulu için, buhar tüketimindeki değişim dikkate alınarak güce ek bir düzeltme yapılması gerekir. kontrollü ekstraksiyonda buharın entalpisindeki değişiklik nedeniyle seçim. Bu düzeltme aşağıdaki bağımlılıklar tarafından belirlenir:

Bir elektrik programına ve türbin başına sabit buhar tüketimine göre çalışırken:

D = -0.1 Qt (P yaklaşık -) kW; (6)

D = +0.1 Qt (t yaklaşık -) kW; (7)

Bir termal program üzerinde çalışırken:

D = +0.343 Qt (P yaklaşık -) kW; (sekiz)

D = -0.357 Qt (t yaklaşık -) kW; (9)

D = +0.14 Qt (P yaklaşık -) kg / saat; (10)

D = -0.14 Qt (t yaklaşık -) kg / s. (on bir)

Kontrollü ısıtma ekstraksiyon odalarındaki buhar entalpisi, T-28 ve T-29 tablolarına göre belirlenir.

Isıtma suyu ısıtıcılarının sıcaklık yüksekliği, TMZ'nin hesaplanan verilerine göre alınır ve T-37 programına göre bağıl düşük ısıtma ile belirlenir.

Isıtma suyu ısıtıcılarının ısı kullanımı belirlenirken, ısıtma buharı kondensatının aşırı soğutulmasının 20 °C olduğu varsayılır.

Yerleşik kiriş tarafından algılanan ısı miktarını belirlerken (ısıtma suyunun üç aşamalı ısıtılması için), sıcaklık yüksekliği 6 ° C olarak alınır.

Kontrollü ekstraksiyonlardan ısı sağlanması nedeniyle ısıtma döngüsünde geliştirilen elektrik gücü ifadesinden belirlenir.

Ntf = Wtf? Q t MW, (12)

burada W tf, türbin ünitesinin ilgili çalışma modları altında ısıtma döngüsü için spesifik güç üretimidir, T-21 programına göre belirlenir.

Yoğuşma döngüsüne göre geliştirilen elektrik gücü, fark olarak tanımlanır.

N kn = N t - N tf MW. (on üç)

5. Belirtilen koşullar nominal değerden saptığında türbin ünitesinin çeşitli çalışma modları için güç üretimi için özgül ısı tüketimini belirleme yöntemi aşağıdaki örneklerle açıklanmaktadır.

Örnek 1. Basınç regülatörü kapalıyken yoğuşma modu.

Verilen: Nt = 40 MW, P yaklaşık = 125 kgf / cm2, t yaklaşık = 550 ° C, P2 = 0.06 kgf / cm2; termal devre - hesaplandı.

Verilen koşullar altında (N t = 40 MW) canlı buhar tüketiminin ve özgül brüt ısı tüketiminin belirlenmesi gerekmektedir.

Tablo 1 hesaplama sırasını gösterir.

Örnek 2. Şebeke suyunun iki ve tek kademeli ısıtılmasıyla kontrollü buhar tahliyesi ile çalışma modu.

A. Termal programa göre çalışma modu

Verilen: Qt = 60 Gcal/h; Ptv = 1.0 kgf / cm2; P yaklaşık = 125 kgf / cm2; t yaklaşık = 545 ° C; t2 = 55 °C; şebeke suyunun ısıtılması - iki aşamalı; termal devre - hesaplanmış; diğer koşullar nominaldir.

Jeneratör çıkışlarındaki gücün, canlı buhar tüketiminin ve brüt özgül ısı tüketiminin verilen koşullar altında (Q t = 60 Gcal/h) belirlenmesi gerekmektedir.

Tablo 2 hesaplama sırasını gösterir.

Isıtma suyunun tek kademeli ısıtılması için çalışma modu aynı şekilde hesaplanır.

tablo 1

SSCB ENERJİ VE ELEKTRİKLEME BAKANLIĞI

GÜÇ SİSTEMLERİNİN ÇALIŞTIRILMASI ANA TEKNİK BÖLÜMÜ

ONAYLIYORUM:

Ana Teknik Müdürlük Başkan Yardımcısı

TİPİK

TURBO ÜNİTESİNİN ENERJİ ÖZELLİKLERİ

T-50-130 TMZ

RD 34.30.706

UDC 621.165-18

Moskova ana kuruluşu "Soyuztekhenergo" nun katılımıyla Sibtekhenergo tarafından derlenmiştir.

EK

1. Türbin ünitesi T-50-130 TMZ'nin tipik enerji özellikleri, iki türbinin (Leningradskaya CHPP-14'te Yuzhtekhenergo ve Ust-Kamenogorsk CHPP'de Sibtekhenergo tarafından gerçekleştirilen) termal testleri temelinde derlenir ve ortalamayı yansıtır Fabrika tasarım termik şemasına (program T-1) göre ve nominal olarak alınan aşağıdaki koşullar altında çalışan, revizyondan geçirilen türbin ünitesinin verimliliği:

Türbin stop vanalarının önündeki canlı buharın basıncı ve sıcaklığı - sırasıyla 130 kgf / cm2 * ve 555 ° С;

İzin verilen maksimum canlı buhar tüketimi - 265 t / s;

Değiştirilebilir bölme ve LPH aracılığıyla izin verilen maksimum buhar tüketimi sırasıyla 165 ve 140 t / s'dir; belirli bölmelerdeki buhar tüketiminin sınır değerleri, TU'nun teknik özelliklerine karşılık gelir;

Egzoz buhar basıncı:

a) sabit basınçlı yoğuşma modunun özellikleri ve iki ve tek kademeli ısıtma suyunun ısıtılması için ekstraksiyonlarla çalışmanın özellikleri için - 0,05 kgf / cm2;

b) yoğuşturucunun K termal karakteristiğine uygun olarak soğutma suyunun sabit bir akış hızında ve sıcaklığında yoğuşma modunun özellikleri için W= 7000 m3/h ve Elektrosila";

Üst ısıtma ekstraksiyonundaki basınç kontrol aralığı 0.6-2.5 kgf / cm2 ve altta - 0.5-2.0 kgf / cm2;

Isıtma tesisatında şebeke suyunun ısıtılması - 47 ° С.

Bu enerji özelliği için temel olarak kullanılan test verileri, "Su ve buharın termofiziksel özellikleri tabloları" (Standartlar Yayınevi, 1960) kullanılarak işlendi.

Yüksek basınçlı ısıtıcıların ısıtma buharından gelen kondens, kademeli olarak HPH No. 5'e boşaltılır ve bundan 6 kgf / cm2 hava gidericiye beslenir. Seçimin III numaralı odasındaki buhar basıncı 9 kgf/cm2'nin altında olduğunda, 5 numaralı LDPE'den gelen ısıtma buharı yoğuşması 4 numaralı HDPE'ye gönderilir. seçim 9 kgf/cm2'den yüksekse, LDPE No.6'dan gelen ısıtma buharının kondensi 6 kgf/cm2 degazöre gönderilir.

Düşük basınçlı ısıtıcılardan gelen ısıtma buharının kondensi kademeli olarak LPH # 2'ye boşaltılır, buradan drenaj pompaları tarafından LPH # 2 için ana kondens hattına beslenir. LPH # 1'den gelen ısıtma buharı kondensi, kondensere boşaltılır.

Üst ve alt ısıtma suyu ısıtıcıları sırasıyla VI ve VII türbin ekstraksiyonlarına bağlanır. Üst ısıtma suyu ısıtıcısının ısıtma buharından gelen yoğuşma, HDPE No. 2 için ana yoğuşma hattına, alt kısım ise HDPE No. 1 için ana yoğuşma hattına beslenir.

2. Türbin ünitesi, türbinle birlikte aşağıdaki ekipmanı içerir:

Elektrosila tesisinden hidrojen soğutmalı TV-60-2 tipi jeneratör;

Dört düşük basınçlı ısıtıcı: LPH # 1 ve LPH # 2, PN, LPH # 3 ve LPH # 4, PN;

Üç yüksek basınçlı ısıtıcı: LDPE No. 5, PVM tipi, LDPE No. 6, PVM tipi, LDPE No. 7, PVM tipi;

Yüzey iki yönlü kondenser K;

İki ana üç aşamalı EPA ejektörü ve bir başlangıç ​​ejektörü (bir ana ejektör sürekli çalışır durumda);

İki ısıtma suyu ısıtıcısı (üst ve alt) ПСС;

100 kW elektrik motorları tarafından tahrik edilen iki kondens pompası 8KsD-6x3 (bir pompa sürekli çalışır durumda, diğeri yedekte);

Her biri 100 kW gücünde elektrik motorları tarafından tahrik edilen 8KsD-5x3 ısıtma suyu ısıtıcılarının üç yoğuşma pompası (iki pompa çalışıyor, biri yedekte).

3. Basınç regülatörü bağlı değilken yoğuşmalı çalışma modunda, jeneratör çıkışlarındaki güce bağlı olarak toplam brüt ısı tüketimi ve canlı buhar tüketimi, aşağıdaki denklemlerle analitik olarak ifade edilir:

Kondenserde sabit buhar basıncında r 2 = 0,05 kgf/cm2 (grafik T-22, b)

Q 0 = 10,3 + 1,985 NT + 0,195 (NT- 45.44) Gcal / h; (bir)

D 0 = 10,8 + 3,368 NT + 0,715 (NT- 45.44) t / s; (2)

Sabit akış hızında ( W= 7000 m3/h) ve soğutma suyunun sıcaklığı (= 20°C) (grafik T-22, a);

Q 0 = 10,0 + 1,987 NT + 0,376 (NT- 45.3) Gcal / h; (3)

D 0 = 8,0 + 3,439 NT + 0,827 (NT- 45.3) t / s. (4)

Çalışma koşulları altında belirli bir güç için ısı ve canlı buhar tüketimi, gerekli değişikliklerin müteakip tanıtımıyla yukarıdaki bağımlılıklarla belirlenir (grafikler T-41, T-42, T-43); bu değişiklikler, işletme koşullarının nominalden (karakteristik koşullardan) sapmalarını dikkate alır.

Düzeltme eğrileri sistemi, türbin ünitesinin çalışma koşullarının nominal olanlardan olası sapmalarının tüm aralığını pratik olarak kapsar. Bu, bir enerji santrali ortamında bir türbin ünitesinin çalışmasını analiz etmeyi mümkün kılar.

Düzeltmeler, jeneratör çıkışlarında gücün sabit tutulması koşulu için hesaplanır. Türbin jeneratörünün nominal çalışma koşullarından iki veya daha fazla sapma varsa, düzeltmeler cebirsel olarak toplanır.

4. Isıtma ekstraksiyonlu modda, türbin ünitesi bir, iki ve üç aşamalı ısıtma suyu ısıtması ile çalışabilir. Karşılık gelen tipik mod şemaları, T-33 (a-d), T-33A, T-34 (a-k), T-34A ve T-37 çizelgelerinde gösterilmektedir.

Diyagramlar, yapım koşullarını ve kullanım kurallarını gösterir.

Tipik rejim diyagramları, kabul edilen başlangıç ​​koşullarını doğrudan belirlemeyi mümkün kılar ( NT, Qt, PT) türbin için buhar tüketimi.

T-33 (a-d) ve T-34 (a-k) grafikleri, bağımlılığı ifade eden modların bir diyagramını gösterir. D 0 = F (NT, Qt) kontrollü ekstraksiyonlarda belirli basınçlarda.

Şebeke suyunun bir ve iki aşamalı ısıtılması için mod şemalarının bağımlılığı ifade ettiğine dikkat edilmelidir. D 0 = F (NT, Qt, PT) (grafikler T-33A ve T-34A) yapılarında yapılan bazı varsayımlar nedeniyle daha az doğrudur. Bu mod diyagramlarının yaklaşık hesaplamalarda kullanılması tavsiye edilebilir. Bunları kullanırken, diyagramların tüm olası modları belirleyen sınırları açıkça göstermediği akılda tutulmalıdır (türbin akış yolunun ilgili bölümlerinden buhar akış hızlarının sınırlandırılması ve üst ve üst kısımdaki sınırlayıcı basınçlar açısından). alt çıkışlar).

Kontrollü ekstraksiyondaki belirli bir termal ve elektrik yükü ve buhar basıncı için türbin için buhar akış hızının değerinin daha doğru bir şekilde belirlenmesi ve ayrıca izin verilen çalışma modlarının bölgesinin belirlenmesi için, aşağıda sunulan mod şemalarını kullanmalıdır. T-33 (ad) ve T-34 ( a-k) grafikleri.

İlgili çalışma modları için elektrik üretimi için spesifik ısı tüketimi, ısıtma suyunun tek aşamalı ısıtılması için T-23 (a-d) programlarından ve ısıtma suyunun iki aşamalı ısıtılması için T-24 (a-k) programlarından doğrudan belirlenmelidir.

Bu grafikler, türbin ve kojenerasyon tesisinin akış yolunun bölümlerinin özelliklerini kullanan özel hesaplamaların sonuçlarına dayanmaktadır ve rejim diyagramları çizilirken ortaya çıkan yanlışlıklar içermemektedir. Mod diyagramları kullanılarak elektrik üretimi için özgül ısı tüketiminin hesaplanması daha az doğru sonuç verir.

Grafiklerin doğrudan gösterilmediği kontrollü ekstraksiyonlardaki basınçlarda T-33 (ad) ve T-34 (ak) grafiklerine göre türbin için buhar tüketiminin yanı sıra elektrik üretimi için özgül ısı tüketimini belirlemek için, enterpolasyon yöntemi kullanılmalıdır...

Üç aşamalı ısıtma suyu ısıtmalı çalışma modu için, elektrik üretimi için özgül ısı tüketimi, aşağıdaki ilişkiye göre hesaplanan T-25 programına göre belirlenmelidir:

kcal / (kWh), (5)

nerede Qvb- 50 MW'lık türbinler için, "Termik santrallerde spesifik yakıt tüketiminin düzenlenmesi için talimat ve yönergeler" (BTI ORGRES, 1966) uyarınca 0.61 Gcal / h'ye eşit alınan sabit diğer ısı kayıpları.

T-44 grafikleri, türbin ünitesinin çalışma koşulları nominal olanlardan saptığında, jeneratör terminallerindeki güce yapılan düzeltmeleri gösterir. Kondenserdeki egzoz buharının basıncı nominal değerden saparsa, güce yapılan düzeltme, vakum için düzeltmeler ızgarası tarafından belirlenir (grafik T-43).

Değişikliklerin işaretleri, mod diyagramını çizme koşullarından operasyonel olanlara geçişe karşılık gelir.

Türbin ünitesinin çalışma koşullarında nominal değerden iki veya daha fazla sapma varsa, düzeltmeler cebirsel olarak toplanır.

Canlı buhar parametreleri ve dönüş besleme suyunun sıcaklığı için güç düzeltmeleri, fabrika hesaplamasının verilerine karşılık gelir.

Tüketiciye sağlanan sabit miktarda ısının korunması koşulu için ( QT= const) canlı buharın parametrelerini değiştirirken, kontrollü ekstraksiyonda buharın entalpisindeki değişiklik nedeniyle seçimde buhar tüketimindeki değişikliği dikkate alarak güce ek bir düzeltme yapmak gerekir. Bu düzeltme aşağıdaki bağımlılıklar tarafından belirlenir:

Bir elektrik programına ve türbin başına sabit buhar tüketimine göre çalışırken:

kW; (7)

Bir termal program üzerinde çalışırken:

kg / saat; (9)

Kontrollü ısıtma ekstraksiyon odalarındaki buhar entalpisi, T-28 ve T-29 tablolarına göre belirlenir.

Isıtma suyu ısıtıcılarının sıcaklık yüksekliği, TMZ'nin hesaplanan verilerine göre alınır ve T-27 programına göre bağıl düşük ısıtma ile belirlenir.

Isıtma suyu ısıtıcılarının ısı kullanımı belirlenirken, ısıtma buharı kondensatının aşırı soğutulmasının 20 °C olduğu varsayılır.

Yerleşik kiriş tarafından algılanan ısı miktarını belirlerken (ısıtma suyunun üç aşamalı ısıtılması için), sıcaklık yüksekliği 6 ° C olarak alınır.

Kontrollü ekstraksiyonlardan ısı sağlanması nedeniyle ısıtma döngüsünde geliştirilen elektrik gücü ifadesinden belirlenir.

ntf = Wtf · QT MW, (12)

nerede Wtf- türbin ünitesinin ilgili çalışma modları altında ısıtma döngüsü için spesifik elektrik üretimi, T-21 programına göre belirlenir.

Yoğuşma döngüsüne göre geliştirilen elektrik gücü, fark olarak tanımlanır.

Nkn = NT – ntf MW. (on üç)

5. Belirtilen koşullar nominal değerden saptığında türbin ünitesinin çeşitli çalışma modları için güç üretimi için özgül ısı tüketimini belirleme yöntemi aşağıdaki örneklerle açıklanmaktadır.

Örnek 1. Basınç regülatörü kapalıyken yoğuşma modu.

Verilen: NT= 40 MW, P 0 = 125 kgf/cm2, T 0 = 550 °C, r 2 = 0,06 kgf/cm2; termal devre - hesaplandı.

Verilen koşullar altında canlı buhar tüketiminin ve özgül brüt ısı tüketiminin belirlenmesi gerekmektedir ( NT= 40 MW).

Tablo 1 hesaplama sırasını gösterir.

Örnek 2. Şebeke suyunun iki ve tek kademeli ısıtılmasıyla kontrollü buhar çıkarma ile çalışma modu.

A. Termal programa göre çalışma modu

Verilen: Qt= 60 Gcal / sa; Ptv= 1.0 kgf / cm2; r 0 = 125 kgf/cm2; T 0 = 545 °C, t2 = 55 °C; şebeke suyunun ısıtılması - iki aşamalı; termal devre - hesaplanmış; diğer koşullar nominaldir.

Verilen koşullar altında jeneratör çıkışlarındaki gücün, canlı buhar tüketiminin ve brüt özgül ısı tüketiminin belirlenmesi gerekmektedir ( Qt= 60 Gcal / saat).

Tablo 2 hesaplama sırasını gösterir.

Isıtma suyunun tek kademeli ısıtılması için çalışma modu aynı şekilde hesaplanır.

tablo 1

Tablo 2

Isıtma buhar türbünü T-50 / 60-130 bir elektrik jeneratörünü çalıştırmak için tasarlanmıştır ve ısıtma için ısı sağlamak için iki ısıtma çıkışına sahiptir. 30-60 MW kapasiteli diğer türbinler gibi orta ve küçük şehirlerdeki termik santrallerde kurulum için tasarlanmıştır. Hem ısıtma hem de endüstriyel ekstraksiyondaki basınç, LPC'ye takılı döner diyaframları düzenleyerek korunur.

Türbin aşağıdaki değerlerde çalışacak şekilde tasarlanmıştır:

· baskı yapmak kızgın buhar- 3.41 MPa;

Kızgın buhar sıcaklığı - 396 ° С;

· Türbin anma gücü - 50 MW.

Sıra teknolojik süreççalışma sıvısı aşağıdaki gibidir: kazanda üretilen buhar, buhar boru hatları vasıtasıyla türbinin yüksek basınçlı silindirine yönlendirilir, HPC'nin tüm aşamalarında çalışmış, LPC'ye girer ve ardından kondensere girer. Kondenserde, kendi sirkülasyon devresine sahip (dolaşan su) soğutma suyuna verilen ısı nedeniyle harcanan buhar yoğuşturulur, ardından kondens pompaları yardımıyla ana kondens rejenerasyon sistemine gönderilir. Bu sistem 4 adet HDPE, 3 adet LDPE ve bir hava giderici içermektedir. Rejenerasyon sistemi, kazan girişindeki besi suyunu belirli bir sıcaklığa ısıtmak için tasarlanmıştır. Bu sıcaklık sabit bir değere sahiptir ve türbin pasaportunda belirtilir.

Şematik termal diyagram, bir elektrik santralinin temel diyagramlarından biridir. Böyle bir diyagram, elektrik santralinin türü ve çalışma prensibi hakkında bir fikir verir, enerji üretiminin teknolojik sürecinin özünü ortaya çıkarır ve ayrıca tesisin teknik ekipmanını ve termal verimliliğini karakterize eder. Tesisatın ısı ve enerji dengelerinin hesaplanması için gereklidir.

Bu diyagram, ikisi aynı zamanda kojenerasyon olan 7 ekstraksiyonu göstermektedir, yani. ısıtma suyunun ısıtılması için tasarlanmıştır. Ön ısıtıcılardan gelen drenajlar ya önceki ön ısıtıcıya ya da drenaj pompaları vasıtasıyla karıştırma noktasına boşaltılır. Ana kondens 4 LPH'yi geçtikten sonra hava gidericiye girer. Ana değeri suyu ısıtmak değil, boru hatları, duvar boruları, kızdırıcı borular ve diğer ekipmanların metallerinde korozyona neden olan oksijenden arındırmaktır.

Temel unsurlar ve efsane:

K- (kapasitör)

KU - kazan tesisi

CVD - yüksek basınç silindiri

LPC - alçak basınç silindiri

ÖRNEĞİN - elektrik jeneratörü

OE - ejektör soğutucusu

PS - ağ ısıtıcısı

PVK - tepe sıcak su kazanı

TP - ısı tüketicisi

KN - yoğuşma pompası

DN - drenaj pompası

PN - besleme pompası

HDPE - yüksek basınçlı ısıtıcı

LDPE - düşük basınçlı ısıtıcı

D - hava giderici

şema 1 termal devre türbinler Т50 / 60-130

Tablo 1.1. Türbin ana parametrelerinin nominal değerleri

Tablo 1.2. Ekstraksiyon odasındaki buhar parametreleri